家コミュニケーションボルト取り付けオプション。アンカーボルト間距離鋼構造物のボルト間距離

コミュニケーション

ボルト取り付けオプション。アンカーボルト間距離鋼構造物のボルト間距離

ボルト締結の主な作業はせん断作業です。この場合、通常のボルト（粗い、通常、高精度）はせん断のために機能し、接続された要素の穴の壁は粉砕のために機能します（下の写真）。

第 1 グループと第 2 グループのボルトは、溶接されるとせん断と押しつぶしの働きをします。ボルト間の結合部の重心を通る前後力 N の分布は均一であると仮定します。せん断強度の条件からボルト1本で吸収できる設計力は次式で決まります。

N b = R bs A b ns γ b ;

崩壊時に 1 本のボルトで吸収できる設計力:

N = R bp γ b d∑t;

ボルトの長手軸に平行な外力の作用下では、ボルトの仕事は張力で発生します (下図)。張力下で作業する場合に 1 本のボルトで吸収できる設計力:

従来ボルトの作動説明図

a - 1 対 1 の接続。 6 - 二重接続; c - 引張。 1 - 切断面。 2 - 穴の壁の崩壊

以下の式で、R bs 、R bp 、R bt は、ボルト締結のせん断、潰れ、張力に対する計算された抵抗です (表に示されています)。 d— 外径ボルト; A = πd 2 / 4 - ボルトロッドの計算された断面積; A bn はボルトの（ねじ山に沿った）正味断面積です。以下の表を参照してください。 ∑t は、一方向に破砕された要素の最小合計厚さです。 n s — 1 つのボルトの計算されたカット数。 γ b は、SNiP テーブルに従って採用されたジョイントの動作条件の係数です。マルチボルト接続における粗精度および標準精度のボルトの場合は γ b = 0.9、高精度のボルトの場合は γ b = 1.0 です。

計算されたボルトのせん断強度と引張強度

ボルトで接続された要素の計算された軸受抵抗

ボルトで接続された要素の崩壊に対する設計抵抗、MPa	接続要素の鋼の一時抵抗、MPa	ボルトで接続された要素の崩壊に対する設計抵抗、MPa
正確さ	接続要素の鋼の一時抵抗、MPa	正確さ	おおよその精度と通常の精度

ボルト断面積


A b cm 2 A bn cm 2

※指定径のボルトは推奨しておりません

軸力の作用下での接続に必要なボルトの数 n は、次の式で決定する必要があります。

n ≥ N / γ c N bmin

ここで、N bmin は、以下の式に従って圧潰、せん断、張力について計算された、1 本のボルトの設計力の値の小さい方です。 γ c は動作条件係数です。

ボルトの張力と摩擦面の品質は、高強度ボルトの接続作業において決定的に重要です。

1本の高力ボルトで締結した連結要素の各摩擦面で吸収できる設計力（下図）は、次の式で求められます。

Q bn = R bn γ b A bn μ / γ h

ここで、R bh = 0.7R バン - 設計抵抗高力ボルトの引張強さ（Rバンはボルト材質の最低引張強さ、下表）。 γ b - 接続の動作条件の係数。設計力を認識するために必要なボルトの数に依存し、次と等しくなります: n で 0.8< 5; 0,9 при 5 ≤ n < 10; 1,0 при n ≥ 10; А bn —площадь сечения болта нетто по таблице ниже; μ — коэффициент трения, зависящий от характера обра-ботки поверхностей соединяемых элементов, принимаемый по таблице ниже; γ h — коэффициент надежности, зависящий от вида нагрузки (статическая или динамическая), способа регулирования натяжения болтов и разности номинальных диаметров отверстий и болтов, при-нимаемый по таблице ниже.

高力ボルトを使用した接続の操作スキーム

長手方向の力の作用下での接続内の高強度ボルトの数は、次の式で決定されます。

n ≥ N / Q bh γ c k

ここで、k は接続された要素の摩擦面の数です。

高力ボルトの張力は軸力P＝R・bh・A・bnによってかかります（下図）。

動作する構造要素のジョイントの片側のボルトの数は、原則として少なくとも 2 つと見なされます。ジョイントおよび取り付けポイントでは (ライニング材を節約するため)、ボルト間の距離は最小限にする必要があります。機能が弱い（接続、構造）接続では、ボルトの数を減らすために距離を最大にする必要があります。

高力ボルトの機械的性質

ボルト径 d、mm	鋼製ボルト材質の標準引張強さRバン、MPa
ボルト径 d、mm	40Х「セレク」	38ХС「選択」

高力ボルトによる接続の摩擦係数と信頼性係数

接合面の加工（洗浄）方法	荷重下での係数 y/、穴とボルトの呼び径の差 8、mm
接合面の加工（洗浄）方法	ダイナミック、 δ = 3-6; 静的、δ = 5-6	動的、δ=1; 静的、δ = 1 ～ 4
2 つの表面のサンドブラストまたはショットブラスト
2 つの表面のサンドブラストまたはショットブラスト
亜鉛またはアルミニウムによる金属化による保存も同様
亜鉛またはアルミニウムによる金属化による保存も同様
ポリマー接着剤で保存し、カロボランダムパウダーを振りかけた片面のサンドブラストまたはショットブラスト、保存なしのスチールブラシ - もう一方の面

2 つの面を炎にします
2 つの面を炎にします
2つの面にスチールブラシを装備
2つの面にスチールブラシを装備
加工なし
加工なし

注記。 M - トルクに基づく張力制御。 a - ナットの回転角度に応じて同じです。

シートおよび圧延プロファイルへのボルトの配置は、一列に配置することも、市松模様に配置することもできます。穴の中心を通る線をマークといいます。力に沿ったマーク間の距離はステップと呼ばれ、力を横切る距離はトラックと呼ばれます（下図）。

穴の配置

交流シート素材; b - ロール状のプロファイル。 1 - リスク。 l - ステップ; e—トラック

鋼構造におけるボルトの中心間の最小距離は母材の強度条件によって決まり、最大距離は圧縮下でのボルトまたはリベット間の空間における接続要素の安定条件によって決まります。

表35*

特性接続	接続動作条件係数 g b
1. ボルトによるせん断と破砕の計算におけるマルチボルト:
精度クラスA
精度クラス B および C、無調整張力による高強度
2. a = 1.5での潰しに基づくシングルボルトとマルチボルト dそして b= 降伏強さを伴う鋼構造要素の 2d、MPa (kgf/cm2):

セント 285(2900)～380(3900)
表 35* で採用されている名称: ある – 要素の端から最も近い穴の中心までの力に沿った距離。 b – 穴の中心間も同様。 d – ボルトの穴の直径。注: 1. pos に設定される係数。 1と2は同時に考慮する必要があります。 2. 距離の場合あるそして b、pos で示されているものの中間です。表の2。 39、係数 g b 線形補間によって決定する必要があります。

シングルボルト接続の場合、動作条件係数を考慮する必要があります gc 第 11.8 項の要件に従って。

11.8。軸力の作用下での接続内のボルトの数 n Nという式で決まるはずです

どこ んみん – これらの規格の第 11.7 条* の要件に従って計算された、1 つのボルトの設計力値の小さい方。

11.9。モーメントが接続部に加えられ、接続されている要素にせん断が発生する場合、ボルトにかかる力の分布は、接続部の重心から問題のボルトまでの距離に比例する必要があります。

11.10。せん断と張力が同時に作用するボルトは、せん断と張力について個別にテストする必要があります。

軸力とモーメントが同時に作用してせん断されるボルトは、その合力を確認する必要があります。

11.11。ガスケットまたはその他の中間要素を介してある要素を別の要素に固定する場合、および片面オーバーレイを使用して固定する場合は、ボルトの数を計算に対して 10% 増やす必要があります。

アングルやチャンネルの突出したフランジをショートを使用して固定する場合、ショートの一方のフランジを取り付けるボルトの数は計算に対して 50% 増加する必要があります。

高力ボルトによる接続

11.12。高力ボルトによる接続は、接合部やアタッチメントに作用する力が、高力ボルトの張力によって接続要素の接触面に沿って発生する摩擦によって伝達されるという仮定に基づいて計算する必要があります。この場合、ボルト間の軸力の分布は均一であると仮定する必要があります。

11.13*。設計力 Q bhは、1 本の高力ボルトで締め付けられた接続要素の各摩擦面によって認識され、次の公式によって決定されます。

, (131)*

どこ Rbh – 高力ボルトの引張強度を設計する。

メートル - 摩擦係数は表に従って測定されます。 36*;

うーん - 表に従って受け入れられる信頼性係数。 36*;

Abn – ボルトの正味断面積、表に従って決定されます。 62*;

g b - 数量に応じた接続動作条件の係数 n設計力を吸収するために必要なボルトは、以下と同等となります。

0.8で n 5;

0.9 で 5 £ n 10;

1.0で n 10.

量 n軸力の作用下での接続における高力ボルトは、次の式で決定する必要があります。

どこ k

高力ボルトは軸力で引っ張る必要があります。 P = R bh A bn.

表36

加工方法	規制された	係数	オッズうーん負荷がかかり、穴とボルトの呼び径が異なる場合 d、mm
(掃除) 接続しました表面	テンション	摩擦メートル	ダイナミックで d=3 – 6; 静的かつ d = 5– 6	ダイナミックで d = 1; 静的かつ d = 1– 4
1.ショットブラストまたは保存なしの2つの表面のショットブラスト	によるある
2. 同様、保存あり（亜鉛またはアルミニウムの溶射による金属化）	によるある
3. ポリマー接着剤で保存した片面を研削し、カーボランダムパウダーを振りかけ、保存なしのスチールブラシ – 別の表面	によるある
4. 保存なしの 2 つの表面のガスプラズマ	によるある
5.保存なしの両面スチールブラシ	によるある
6. 加工なし	によるある
ノート。 1. ボルトの張力調整方法 Mトルクによる調整を意味します。ある - ナットの回転角度に応じて。 2. 摩擦係数の値を提供する、接合する表面を処理する他の方法も許可されます。 mは表に示されている値以上です。

11.14。高強度ボルトの穴によって弱化される接続要素の強度の計算は、検討中のセクションの各ボルトあたりの力の半分がすでに摩擦力によって伝達されているという事実を考慮して実行する必要があります。この場合、動的負荷の下で、弱くなっているセクションをチェックする必要があります。 – 正味断面積による総断面積によるあでアン 3 0.85A または従来の領域による交流 = 1,18あんでアン 0.85A。

端部がフライス加工された接続

11.15。端部がフライス加工された要素の接続 (柱の接合部や基部など) では、圧縮力が端部を介して完全に伝達されると考慮する必要があります。

偏心圧縮および圧縮曲げ要素、溶接およびボルト（高強度のものを含む）では、これらの接続の最も不利な組み合わせにおけるモーメントと長手方向の力の作用から最大引張力を計算する必要があります。横方向の力の作用によるせん断力。

複合連桁でのコード接続。

11.16。複合 I ビームの壁と弦を接続する溶接および高力ボルトは、表に従って計算する必要があります。 37*。

表37*

キャラクター負荷	接続	ベルトの計算式複合梁の接続
動かない	コーナーの縫い目: 両側性	T/(2b f k f ) £ RWFGWF gc ; (133) T/(2bzkf ) £ ルズうわぁ gc (134)
	一方的な	T/(b f k f ) £ RWFGWF gc ; (135) T/(bzkf ) £ ルズうわぁ gc (136)
	高力ボルト	で £ Q bh kgc (137)*
可動式	両面コーナーシーム
	高力ボルト
表 37* で採用されている名称: – 横力 Q によって生じるベルトの単位長さあたりのせん断力、ここで S – 中立軸に対するビーム弦の総静的モーメント。 – 集中荷重による圧力 F（のためにクレーンビームクレーンホイールの圧力から、動的係数を除いて取得）、ここで g f – 荷重と衝撃に対する SNiP の要件に従って採用された係数、左 – 呼び長さ集中荷重の分散、段落に従って受け入れられます。これらの規格の 5.13 および 13.34。ある – 壁が上弦材に取り付けられている梁の上弦材に沿って荷重を加えるときに取得される係数。ある = 0.4、壁への取り付けがない場合、または下弦に沿った荷重がある場合 a = 1; ある – 高強度ベルトボルトのピッチ。 Q bh* – 高力ボルト 1 本の設計力、式 (131)* で決定されます。 k – 接続された要素の摩擦面の数。

大きな静止集中荷重を伝達するための補強材がない場合、上弦の取り付けの計算は移動集中荷重と同様に実行する必要があります。

定常集中荷重が梁の下弦にかかる場合、このベルトを壁に取り付ける溶接部と高力ボルトは、式 (138) を使用して計算する必要があります。 – (140)* テーブル。荷重がかかる箇所の補強材の有無に関係なく、37* となります。

壁の厚さ全体にわたって貫通して作られた溶接されたウエストの継ぎ目は、壁と同等の強度であるとみなされる必要があります。

11.17。複数のシートベルトパッケージを備えた高強度ボルトを使用した接続を備えた梁では、理論上の破断点を超えた各シートの取り付けは、シートのセクションで吸収できる力の半分で計算する必要があります。実際の破断位置と前のシートの破断位置の間の領域に各シートを取り付ける場合は、シートのセクションで吸収できる全力に基づいて計算する必要があります。

12. 一般的な要件鋼構造物の設計について

基本規定

12.1*。鉄骨構造を設計する場合は、次のことが必要です。

設置および運用中に、構造全体とその要素の安定性と空間的不変性を保証する接続を提供し、構造の主なパラメータとその動作モードに応じてそれらを割り当てます（設計図、スパン、クレーンの種類とその動作モード、温度の影響など）。

企業の生産能力と技術設備とクレーン設備の能力を考慮する – 鋼構造物、吊り上げ、輸送、設置組織のその他の機器の製造業者。

輸送の種類と寸法を考慮して、構造を出荷要素に分解します。車両、建設のための構造物の合理的かつ経済的な輸送と、製造工場での最大限の作業量の実行。

メーカーで適切な装置が入手可能な場合は、強力な圧縮要素および偏心圧縮要素 (重大なエッジ引張応力がない場合) の端部をフライス加工する可能性を使用します。

要素の取り付け固定を提供します（取り付けテーブルの配置など）。

ボルトによる取り付け接続では、精度クラス B および C のボルトと高強度ボルトを使用します。一方、大きな垂直方向の力を吸収する接続 (トラス、クロスバー、フレームなどの固定) では、テーブルを提供する必要があります。接続部に曲げモーメントがある場合は、精度クラス B および C のボルトを使用し、張力をかけて作業する必要があります。

12.2. 鋼溶接構造を設計する場合、次のような可能性があります。悪影響溶接を含む残留変形と応力、および応力集中を除去し、適切な状態を提供します。建設的な決定（要素や部品の応力分布が最も均一で、角が入ったり、断面が突然変化したり、その他の応力が集中したりすることはありません）および技術的対策（組み立てと溶接の順序、予備曲げ、機械加工プレーニング、フライス加工、研磨砥石による洗浄などにより、関連する領域を研磨します)。

12.3. 鋼構造の溶接継手では、以下の要因の好ましくない組み合わせの結果として、設置中および運転中に構造が脆性破壊する可能性を排除する必要があります。

集中荷重や接続部品の変形によって生じる高い局所応力、および残留応力。

局所応力が高く、作用する引張応力の方向に対して横方向に配向された鋭い応力集中部。

特定のグレードの鋼がその温度に応じて上昇する低温化学組成、圧延製品の構造と厚さが脆化状態になります。

溶接構造を設計するときは、固体壁を備えた構造は格子構造に比べて応力上昇が少なく、偏心の影響を受けにくいことを考慮する必要があります。

12.4*。鋼構造物は、保護のために SNiP に従って腐食から保護する必要があります。建築構造物腐食から。

熱帯気候での運用を目的とした構造物の保護は、*に従って実行する必要があります。

12.5。溶融金属（金属を注ぐとき、金属が炉や取鍋から飛び出すときの飛沫の形で）にさらされる可能性のある構造物は、耐火レンガまたは耐火コンクリートで作られた被覆または囲い壁で保護し、機械的損傷から保護する必要があります。

サーマルユニットの事故時に輻射熱や対流熱に長期間さらされたり、火災に短期間さらされたりする構造物は、吊り下げられた金属スクリーンやレンガや耐火コンクリート製のライニングで保護する必要があります。

溶接継手

12.6。溶接継手を備えた構造の場合:

高性能の使用を提供する機械化された方法溶接;

選択された溶接方法と技術を考慮して、溶接接合が行われる場所への自由なアクセスを提供します。

12.7。溶接のためのエッジの準備は、GOST 8713に従って行う必要があります。 – 79*、GOST 11533 – 75、*、および GOST 11534 – 75.

12.8。隅肉溶接の寸法と形状は、次の条件を考慮して考慮する必要があります。

a) 隅肉溶接の脚 kf 1.2 以下である必要があります t、どこ t – 接続される要素の最小の厚さ。

b) 隅肉溶接の脚 kf計算に従って取得する必要がありますが、表に示されている値を下回ることはできません。 38*;

c) すみ肉溶接の推定長さは少なくとも 4 でなければなりません。 kfかつ40mm以上。

d) 側面の縫い目の推定長さは 85 を超えてはいけません。 b f k f (b f – 係数は表に従って受け入れられます。 34*)、力が縫い目の全長にわたって作用する縫い目を除く。

e) オーバーラップサイズは、溶接される最も薄い要素の厚さの少なくとも 5 倍でなければなりません。

f) 隅肉溶接脚のサイズの比率は、原則として 1:1 とする必要があります。で異なる厚さ溶接要素の場合、脚部が等しくない継ぎ目を受け入れることは許可されますが、薄い方の要素に隣接する脚は第 12.8 項 a の要件に準拠し、厚い方の要素に隣接する脚は要件に準拠する必要があります。 – 第 12.8 項 b の要件。

g) 動的荷重と振動荷重に耐える構造物、および気候地域 I 1、I 2、II 2、II 3 に建てられた構造物では、耐久性の計算によって正当化される場合、すみ肉溶接は母材への滑らかな移行で行われるべきです。脆性破壊を考慮した強度。

表38*

接続の種類		鋼の降伏強さ、	最小縫い目長さ kf, mm、溶接される厚い要素の厚さ t、んん
		MPa(kgf/cm2)	4– 6	6– 10	11– 16	17– 22	23– 32	33– 40	41– 80
タヴロヴォエと200
フロントフィレットシーム。重なり合う～		セント 430 (4400)
正確で角度のある	自動および
	半自動	セント 430 (4400)
タヴロヴォエと
片面すみ肉溶接	自動および半自動
注: 1. 降伏強度が 530 MPa (5400 kgf/cm 2) を超える鋼材、および要素の厚さが 80 mm を超えるすべての鋼材で作られた構造物では、特別な技術条件に従って最小のすみ肉溶接脚が認められます。 2. グループ 4 の構造では、溶接要素の厚さが 40 mm までの場合、片面隅肉溶接の最小脚部を 1 mm 減らす必要があります。そして2mmずつ – 要素の厚さが 40 mm を超える場合。

12.9*。段落に従って溶接された I ビームの補強材、ダイヤフラム、ベルトを取り付けるため。 7.2*、7.3、13.12*、13.26 およびグループ 4 の構造では、片側すみ肉溶接の使用が許可されます。 kf計算に従って取得する必要がありますが、表に示されている値を下回ることはできません。 38*。

これらの片面すみ肉溶接の使用は、次の構造では許可されません。

中程度の攻撃性および非常に攻撃性の高い環境で運用されます（建物構造を腐食から保護するための SNiP による分類）。

気候領域 I 1、I 2、II 2、II 3 に構築されています。

12.10。設計および構造隅肉溶接の場合、設計では溶接の種類、電極または溶接ワイヤ、および溶接中の継ぎ目の位置を示す必要があります。

12.11。シート部品の溶接突合せ接合部は、原則として鉛ストリップを使用して完全溶け込みで真っ直ぐに作成する必要があります。

設置条件下では、溶接ルートの裏面溶接と残りの鋼製裏当ての溶接による片面溶接が許可されます。

12.12. 組み合わせた接続の使用。力の一部は溶接部によって認識され、一部は溶接部によって認識されます。 - ボルトは使用できません。

12.13。断続的な縫い目と電気リベットの使用が実行されました。手溶接事前にドリルで開けられた穴があり、グループ 4 の構造でのみ許可されます。

ボルト接続および高力ボルトによる接続

12.14。鋼構造物の部品の穴は、金属構造物の生産と作業の受け入れに関する規則に従って、SNiPの要件に従って作成する必要があります。

12.15*。精度クラス A のボルトは、組み立てられた要素または導体に沿って設計直径に穴が開けられる接続に使用する必要があります。個々の要素穴あけまたは圧入された部品より小さい直径個々の部品に穴を開け、その後、組み立てられた要素に設計直径に穴を開けます。

マルチボルト接続における精度クラス B および C のボルトは、降伏強度が 380 MPa (3900 kgf/cm2) までの鋼製の構造物に使用する必要があります。

12.16。アセンブリ内の要素は 1 本のボルトで固定できます。

12.17。ねじのない部分の長さに沿って異なる直径のセクションを持つボルトは、これらのボルトがせん断される接続には使用できません。

12.18*。 GOST 11371に従って、丸ワッシャーをボルトナットの下に取り付ける必要があります。 – 78*、*に従って高力ボルトのナットと頭の下にワッシャーを取り付ける必要があります。頭部とナットのサイズを大きくし、穴とボルトの呼び径の差が3mm以下の高力ボルト※で、引張強さ440MPa（4500kgf/cm以上）の鋼製構造物用2) 4 mm を超えない場合、ナットの下にワッシャーを 1 つ取り付けることが許可されます。

シャーボルトのねじ山の深さは、構造構造物、送電線サポート、開放部分を除き、ナットに隣接する要素の厚さの半分、または 5 mm を超えてはなりません。分配装置トランスポート接続ネットワークのライン。スレッドは接続された要素のパッケージの外側にある必要があります。

12.19*。ボルト（高力ボルト含む）は表に従って配置してください。 39.

表39

距離特性	ボルト間隔
1. あらゆる方向のボルト中心間の距離: a) 最小限の
b) 引張時と圧縮時に境界コーナーがない場合の外側の列の最大値	8日または12日 t
c) 中央の行、および境界コーナーがある場合の外側の行の最大値:
伸びたとき	16日または24日 t
圧縮時	12日または18日 t
2. ボルトの中心から要素の端までの距離:
a) 力に沿った最小値
b) 力を超えて同じ：
カットエッジ付き
ロールエッジ付き
c) 最大値	4Dまたは8 t
d) あらゆるエッジおよびあらゆる方向の力における高強度ボルトの最小値
※降伏強さが380MPa(3900kgf/cm2)以上の連結鋼要素において最小距離ボルト間の間隔は 3 に等しくする必要があります d. 表 39 で採用された名称: d – ボルト用の穴の直径。 t – 最も薄い外側要素の厚さ。注記。最大 380 MPa (3900 kgf/cm2) の降伏強度を持つ鋼製の接続要素では、力に沿ってボルトの中心から要素の端までの距離と、要素間の最小距離を短くすることができます。段落に従ってジョイントの動作条件の対応する係数を考慮して計算する場合のボルトの中心。 11.7* と 15.14*。

接続ボルトは通常、次の位置に配置する必要があります。最大距離、ジョイントとノードでは、ボルトを最小限の距離に配置する必要があります。

ボルトをチェッカー盤パターンで配置する場合、力に沿ったボルトの中心間の距離は少なくとも取る必要があります。ある + 1,5d、どこあ – 力を横切る列間の距離、 d – ボルトの穴の直径。この配置により、要素の断面はあん力を横切る 1 つのセクション (「ジグザグ」に沿ってではない) にのみ位置する穴による強度の弱化を考慮して決定されます。

棚が1枚のコーナーを取り付ける場合は、端から最も遠い穴を、突き合わせに最も近い切り欠きに配置する必要があります。

12.20*。精度等級 A、B、C のボルトとの締結（二次構造の締結および高力ボルトによる締結を除く）には、ナットの緩み防止措置（ばね座金またはロックナットの取り付け）を講じる必要があります。

13. 追加の要件デザイン上工業用建物と構造1

構造の相対的なたわみと偏差

13.1*。構造要素のたわみと動きは、SNiP が定めた荷重と衝撃の制限値を超えてはなりません。

テーブル 40*は除きます。

13.2– 13.4 および表 41* は除外されます。

1 他のタイプの建物や構造物にも使用できます。

間の距離伸縮継手

13.5. 最長距離伸縮継手の間鉄骨フレーム平屋建ての建物構造は表に従って取る必要があります。 42.

表に示されている値を 5% を超えて超える場合。 42 距離だけでなく、壁やその他の構造物でフレームの剛性を高める場合も、気候温度の影響、構造物の非弾性変形、節点のコンプライアンスを計算に考慮する必要があります。

表42

	最長距離、m
	伸縮継手				伸縮継手または建物の端から最も近い軸まで
建物の特徴と構造物	ブロックの長さに沿って（建物に沿って）		ブロックの幅に沿って		縦のつながり
	気候変動地域の建設現場で
		Ⅰ 1、Ⅰ 2、Ⅱ 2、Ⅱ 3	I 1、I 2、II 2、II 3 を除くすべて	Ⅰ 1、Ⅰ 2、Ⅱ 2、Ⅱ 3	I 1、I 2、II 2、II 3 を除くすべて	Ⅰ 1、Ⅰ 2、Ⅱ 2、Ⅱ 3
暖房のある建物
暖房のない建物や暑い店舗
開いた陸橋			–	–
注記。建物または構造物の伸縮継手の間に 2 つの垂直接続がある場合、後者の軸間の距離は以下を超えてはなりません。 – 40– 50 m、オープン陸橋の場合 – 25– 30 m。一方、気候地域 I 1、I 2、II 2、および II 3 に建てられた建物および構造物の場合は、指定された距離のうち短い方が受け入れられる必要があります。

トラスと構造

コーティングスラブ

13.6. トラスと構造のロッドの軸は、原則としてすべての節点の中心にある必要があります。ロッドのセンタリングは、溶接トラスの場合はセクションの重心（5 mm に四捨五入）に従って行う必要があり、ボルト締めのトラスでは行う必要があります。 – お尻に最も近い角のエッジに従って。

セクションを変更するときのトラス弦軸の変位は、弦の高さの 1.5% を超えない場合は無視できます。

節点に偏心がある場合は、対応する曲げモーメントを考慮してトラスと構造の要素を計算する必要があります。

トラス節点の外側に荷重を加える場合は、長手方向の力と曲げモーメントが組み合わさって作用するように弦を設計する必要があります。

13.7。カバートラスのスパンが 36 m を超える場合は、一定の長期荷重によるたわみに等しい建設リフトを提供する必要があります。で平らな屋根建設用リフトはスパンのサイズに関係なく、標準荷重の合計にスパンの 1/200 を加えたたわみに等しく設定する必要があります。

13.8。アングルまたはティーで構成される要素を含むトラスを計算する場合、トラス節点の要素の接続はヒンジで接続されていると想定できます。要素の I ビーム、H 形、および管状セクションの場合、要素の長さに対するセクションの高さの比率が 1/10 を超えない場合、ヒンジ付きスキームを使用したトラスの計算が許可されます。 – I 1、I 2、II 2、II 3 を除くすべての気候地域で運用される構造物。 1/15 – 領域 I 1、I 2、II 2、および II 3。

これらの比率を超える場合は、節点の剛性による要素の追加の曲げモーメントを考慮する必要があります。近似的な方法を使用して、トラスの節点の剛性を考慮することができます。軸方向の力は、ヒンジ付き図を使用して決定できます。

13.9*。ガセット付き溶接トラスの節点の格子要素と弦要素のエッジ間の距離は、次の距離以上である必要があります。あ = 6t – 20 mm、ただし 80 mm 以下 (ここでは t – ガセットの厚さ、mm)。

オーバーレイで覆われたトラス弦の接合要素の端の間には、少なくとも 50 mm の隙間を残す必要があります。

トラス格子要素をガセットに取り付ける溶接は、要素の端まで長さ 20 mm まで出す必要があります。

13.10. T バー、I ビーム、およびシングルアングルで作られたベルトを備えたトラス接合では、ガセットをベルトのフランジに端から端まで固定する際は、ガセットの厚さ全体を貫通して行う必要があります。グループ 1 の構造物、および気候領域 I 1、I 2、II 2、および II 3 で運用される構造物では、ノードガセットのベルトへの接合は、pos に従って実行する必要があります。 7 テーブル 83*。

コラム

13.11。 2 つの平面に格子を備えた貫通柱の送信要素は、送信要素の端にあるダイヤフラムで強化する必要があります。

同一平面内に接続グリッドを備えた貫通柱では、ダイヤフラムは少なくとも 4 m ごとに配置する必要があります。

13.12*。力伝達ゾーン内のタイ、梁、支柱およびその他の要素の締結ノードに第 12.9 条* に従って片面ベルトの継ぎ目を備えた中央圧縮柱およびラックでは、輪郭を超えて伸びる両面ベルトの継ぎ目を使用する必要があります。接続された要素 (ノード) を長さ 30 にします。 kfそれぞれの側から。

13.13。接続する格子ガセットを格子柱に取り付けるコーナーの継ぎ目は、計算に従って割り当てられ、市松模様の別個のセクションの形で柱に沿ってガセットの両側に配置される必要がありますが、そのような継ぎ目の端の間の距離は次のとおりです。ガセットの厚さは 15 を超えてはなりません。

I 1、I 2、II 2、II 3 の気候地域に建設された構造物では、手動アーク溶接を使用する場合と同様に、継ぎ目はガセットの全長に沿って連続していなければなりません。

13.14。柱の組み立て接合部は、高強度のものを含む溶接継ぎ目またはボルトを備えたプレート上に、端をフライス加工し、突合せ溶接して作成する必要があります。オーバーレイを溶接する場合、継ぎ目を各側で 30 mm ずつ接合部に近づけないでください。密着による圧縮力および引張力の伝達を伴うフランジ接続の使用が許可されています。 - ボルト。

接続

13.15。建物の各温度ブロックは以下を提供する必要があります。独立したシステム接続。

13.16。スパンが 12 メートルを超えるクレーンの梁とトラスの下弦は、水平ブレースで強化する必要があります。

13.17。クレーンビームのレベルの下にある 2 つの分岐柱を備えた主柱間の垂直接続は、各柱分岐の平面内に配置する必要があります。

2 分岐接続の分岐は、原則としてグリッドを接続することによって相互に接続する必要があります。

13.18。横方向の水平接続は、上弦または下弦のレベルで提供される必要があります。屋根トラス温度ブロックの端にある建物の各スパンで。温度ブロックの長さが 144 m を超える場合は、中間の横方向の水平接続を提供する必要があります。

横ブレースに直接隣接していない垂木トラスは、スペーサーとブレースを使用してこれらのブレースの位置平面に固定する必要があります。

クロスブレースが配置されている場所では、トラス間の垂直接続を提供する必要があります。

の存在下でハードドライブ上弦材のレベルの屋根には、構造の位置を調整し、設置中の安定性を確保するために、取り外し可能な在庫接続を提供する必要があります。

気候地域 I 1、I 2、II 2 および II 3 で運営される建物および構造物の塗装では、原則として、建物全体に沿った各スパンの中央に (通常使用されるものに加えて) 垂直接続を提供する必要があります。。

13.19*。トラスの下弦面における縦方向の水平接続は、動作モードグループ 6K のクレーンを備えた建物の柱の外側の列に沿って提供する必要があります。 – 8K オン; 垂木トラスでカバーする場合。つり上げ能力10トン以上の天井クレーンを備えた1スパンおよび2スパンの建物で、かつ下部マークにあるものトラス構造 18メートル以上 – クレーンの吊り上げ能力に関係なく。

3 スパンを超える建物では、水平縦ブレースも、動作モードグループ 6K のクレーンを備えた建物で、少なくともスパンを横切って柱の中央の列に沿って配置する必要があります。 – 2 つのフライトで下り 8K - 他の建物内。

13.20。コンベアギャラリーのスパン構造の分割トラスの上弦と下弦に沿った水平接続は、スパンごとに個別に設計する必要があります。

13.21。コーティング接続の交差格子を使用する場合、次に従って計算が許可されます。条件図ブレースは引張力のみを認識すると仮定しています。

ブレース要素の力を決定するときは、原則として、トラス弦の圧縮を考慮すべきではありません。

13.22 トラスの下弦の平面に膜床材を設置する場合、膜の動作を考慮することが可能です。

13.23。平面耐荷重システム (二重ベルト、曲げ剛性ケーブルなど) を備えた吊り屋根では、耐荷重システム間の垂直および水平接続を提供する必要があります。

梁

13.24。原則として、溶接 I ビームの弦にシートパッケージを使用することは許可されていません。

高強度ボルトを備えたビームコードの場合、3枚以下のシートで構成されるパッケージの使用が許可されますが、コードコーナーの面積はベルトの総面積の少なくとも30％に等しくなければなりません。

13.25。溶接された梁の腰の継ぎ目、および梁の主要部分に接続する継ぎ目補助要素(補強材など) は連続的である必要があります。

13.26。片側ウエストシームをウェルダー加工で使用する場合 Iビーム静的荷重を運ぶ場合は、次の要件を満たす必要があります。

設計荷重は、対称的に適用する必要があります。断面梁;

ビームの圧縮ベルトの安定性は、5.16*、a 項に従って確保されなければなりません。

リブからの荷重を含む、ビーム弦に集中荷重がかかる場所鉄筋コンクリートスラブ、横補強材を取り付ける必要があります。

フレーム構造のクロスバーでは、支持ユニットに両面ウエストシームを使用する必要があります。

段落の要件に従って計算されたビーム内。 5.18* – これらの規格の 5.23 では、片側のウエスト縫い目の使用は許可されていません。

13.27。溶接梁の補強リブは、壁の厚さの少なくとも 10 倍の距離で壁の接合部から取り外す必要があります。梁壁の突合せ継ぎ目と縦方向補強材との交差点では、リブを壁に取り付ける継ぎ目が突合せ継ぎ目から 40 mm 短くなってはいけません。

13.28。グループ 2 構造の溶接 I 形鋼において – 4、原則として、片面補強材は梁の片側に配置して使用する必要があります。

片面ベルトの継ぎ目がある梁では、補強材は片面ベルトの継ぎ目の位置の反対側の壁に配置する必要があります。

クレーンビーム

13.29。クレーンビームの強度の計算は、垂直および水平荷重の作用に関する第 5.17 項の要件に従って実行する必要があります。

13.30*。クレーンのビームの壁の強度の計算（冶金生産工場の動作モードグループ 7K およびの 8K のクレーンの耐久性を考慮して設計されたビームを除く）は、式 (33) に従って実行する必要があります。連続梁のサポート上のセクションでは、係数 1 の代わりに、15 の係数を 1.3 として取得する必要があります。

13.31。クレーンビームの安定性の計算は、5.15 項に従って実行する必要があります。

13.32。クレーンビームの壁およびウエストシートの安定性の検査は、セクションの要件に従って実行する必要があります。 7 現在の基準。

13.33*。クレーンビームは、セクションに従って耐久性を考慮して設計する必要があります。これらの基準のうち 9 つを満たしている必要がありますある = 0.77 動作モード 7K (冶金生産工場) および 8K のグループのクレーンの場合、およびあるそれ以外の場合は = 1.1。

動作モードグループ 7K (冶金生産工場) および 8K のクレーンのクレーンビームでは、壁の強度については第 13.34 条* に従って、耐久性については第 13.35 条*に従って追加的に計算する必要があります。

したがって、設計荷重から梁部における曲げモーメントとせん断力は、

g f 1 – 荷重と衝撃に関する SNiP の要件に従って取得された、個々のクレーンホイールにかかる垂直集中荷重の増加係数。

F – 動的係数を考慮しないクレーンホイールの設計圧力。

左 – 式によって決定される条件付き長さ

どこと – 溶接および圧延された梁に許容される係数は 3.25、高強度ボルトを使用した梁の場合 – 4,5;

J 1f – ビームベルトとクレーンレール自体の慣性モーメントの合計、または継ぎ目を備えたレールを溶接する場合はレールとベルトの合計慣性モーメント一緒に働いているレールとベルト。

山 – ローカルトルク、式によって決定されます

山 = F e + 0,75 四時間目, (147)

どこ e – 条件付き偏心、15 mm に等しいとみなされる。

Qt – 天井クレーンの位置ずれとクレーントラックの非平行性によって引き起こされる横方向設計の水平荷重。荷重と衝撃に関する SNiP の要件に従って受け入れられます。

時間 – クレーンレールの高さ。

– レールとベルト自体のねじり慣性モーメントの合計。 tfそして b f – それぞれ、梁の上弦（圧縮）の厚さと幅です。

式内のすべての応力 (141) – (145)* にはプラス記号を付けてください。

13.35*。複合クレーンビームの壁の上部ゾーンの耐久性の計算は、次の式に従って実行する必要があります。

どこ Rn – すべての鋼材の耐疲労性を溶接梁と高強度ボルト締め梁でそれぞれ同等に設計します。 Rn = 壁の圧縮された上部ゾーン (梁のスパン内のセクション) では 75 MPa (765 kgf/cm 2) および 95 MPa (930 kgf/cm 2)。 Rn = 壁の引張上部ゾーン (連続梁の支持部分) では 65 MPa (665 kgf/cm 2) および 89 MPa (875 kgf/cm 2)。

式 (148) の応力値は、荷重と衝撃に関する SNiP の要件に従って確立されたクレーン荷重から、第 13.34 条*に従って決定される必要があります。

動作モードグループ 7K (冶金生産工場) および 8K のクレーンのクレーンビームの上部ウエストの継ぎ目は、壁の全厚まで貫通して作成する必要があります。

13.36。車両からの荷重を直接支えるクレーンビームや作業プラットフォームビームの張られたベルトの自由端は、圧延、かんな加工、または酸素機械やプラズマアーク切断によって切断する必要があります。

13.37*。クレーンビーム補強材の寸法は 7.10 項の要件を満たさなければならず、両面リブの突出部分の幅は少なくとも 90 mm でなければなりません。両面横補強材はビームフランジに溶接しないでください。補強材の端は梁の上弦にしっかりと取り付けられている必要があります。同時に、動作モードグループ 7K (冶金製造工場) および 8K のクレーンのビームでは、上弦に隣接する端を計画する必要があります。

動作モードグループ1Kのクレーン用ビーム内 – 5K 片面横補強材を壁および上弦材に溶接し、第 13.28 条に従って配置することは許可されます。

13.38。強度計算吊り梁クレーントラック (モノレール) は、クレーンホイールからビームの軸に沿って、またビームの軸を横切る方向に圧力がかかる点での局所垂直応力を考慮して作成する必要があります。

シート構造

13.39。シェルの横方向の補強要素の輪郭は閉じているように設計する必要があります。

13時40分。シート構造への集中荷重の伝達は、原則として、補強材を介して提供される必要があります。

13.41。貝殻の接合部にさまざまな形一般的に使用する必要がありますスムーズな移行局所的なストレスを軽減するために。

13.42。すべての突合せ溶接は、両面溶接、またはルート溶接または裏当てを使用した片面溶接のいずれかで行う必要があります。

設計では、このような気密性が必要な構造においては、しっかりとした接続を確保する必要があることを示す必要があります。

13.43。シート構造では、原則として突合せ溶接継手を使用する必要があります。厚さ5mm以下のシート同士の接合部や組立ての接合部は重なる場合があります。

13.44。シート構造を設計するときは、以下を使用してその製造および設置の工業的方法を提供する必要があります。

大きなサイズのシートやテープ。

圧延、シェルの形のブランクの製造方法など。

無駄の少ない切断。

自動溶接;

設置中に実行される溶接の最小数。

13.45。平面で長方形や正方形をデザインする場合平膜支持輪郭の隅にコーティングを施す場合、原則として、輪郭要素の滑らかな結合を使用する必要があります。のために膜構造原則として、耐食性が向上した鋼を使用する必要があります。

取り付けブラケット

13.46*。建築構造物や耐久性を考慮したクレーンビームを備えた構造物、鉄道車両の構造物の取り付け固定は、溶接または高力ボルトを使用して行う必要があります。

精度クラス B および C のボルトは、次の構造物の取り付け接続に使用できます。

母屋、ランタン構造要素、トラスの上弦材に沿った接続（下弦材または剛屋根に沿った接続がある場合）、トラスとランタンに沿った垂直接続、および半木材要素の固定用。

堅い屋根（鉄筋コンクリートまたは鉄筋スラブ）がある場合に、トラスの下弦に沿ってタイを固定するために使用します。気泡コンクリート、スチール製異形床材など）。

垂木および垂下トラスを柱に、垂木トラスを垂木に取り付けるためのもので、テーブルを介して垂直方向の支持圧力が伝達されます。

分割クレーンビームを相互に固定するため、および垂直接続が取り付けられていない柱にその下弦を固定するため。

動的荷重にさらされない作業プラットフォームのビームの固定用。

二次構造の固定に。

14. 住宅および公共の建物および構造物の設計に関する追加要件

建物の枠組み

14.1– 14.3 と表。 43は除外されます。

14.4*。フレームシステムの要素の曲げモーメントを再配分するために、クロスバーと柱の接合部でプラスチックステージで動作する鋼板を使用することが許可されています。

ライニングは、最大 345 MPa (3500 kgf/cm2) の降伏強度を持つ鋼で作られている必要があります。

パッドにかかる力は最小降伏強度で決定する必要があります。 y、分 = リン最大降伏強度 y,max = リン＋100MPa(1000kgf/cm2)。

プラスチックステージで作業するオーバーレイは、縦方向のエッジが平面またはフライス加工されている必要があります。

吊り下げカバー

14.5。フィラメント構造の場合は、通常、ロープ、ストランド、高張力ワイヤを使用する必要があります。レンタルは許可されています。

14.6. 吊り下げカバーの屋根は、原則として、支持糸の上に直接配置し、それらによって形成される形状を繰り返す必要があります。屋根を糸の上に持ち上げたり、特別な上部構造の上に置いたり、下から糸に吊るしたりすることが許可されています。この場合、屋根の形状とたるみ糸の形状が異なる場合があります。

14.7。サポート輪郭の輪郭は、設計荷重下でサポート輪郭に加わるねじ山の力からの圧力曲線を考慮して割り当てる必要があります。

14.8。吊り屋根は、風の吸い込みを含む一時的な荷重下で形状が安定するように設計する必要があり、採用された屋根構造の気密性を確保する必要があります。この場合、コーティングの曲率の変化を 2 つの方向でチェックする必要があります。 - スレッドに沿って、そしてスレッドを横切って。必要な安定性は、コーティングの重量またはプレストレスによって糸の張力を増加させるなどの建設的な手段によって達成されます。特別な安定化構造の作成。曲げ剛性のある糸の使用。スレッドシステムの変革と屋根スラブ単一の構造にまとめられます。

14.9。ねじ山の断面は、指定されたコーティング形状の変化を考慮して、設計荷重下で生じる最大の力に基づいて計算する必要があります。さらに、メッシュシステムでは、ねじ山に沿ってのみ位置する一時的な荷重の作用による力について、ねじ山の断面をチェックする必要があります。

14.10. 糸の垂直方向および水平方向の動きとその力は、コーティング構造の動作の非線形性を考慮して決定する必要があります。

14.11。ロープの糸とその締め付けの動作条件係数は、セクションに従って取得する必要があります。 16. 安定化ロープの場合、ロープが支持輪郭に対して締め付けられていない場合、動作条件係数 gc = 1.

14.12 丸めたプロファイルから作られたねじ山の支持ノードは、原則としてヒンジで固定する必要があります。

15*。追加のサポート設計要件航空会社送電、開放開閉装置の構造、輸送の連絡網

15.1*。架空送電線（OL）の支持体、開放開閉装置（OSD）および輸送連絡網（CS）の構造物には、原則として表に従って鋼材を使用する必要があります。 50* (鋼 S390、S390K、S440、S590、S590K を除く) およびテーブル。 51、a.

15.2*。高さ 100 m までの架空線サポートおよび屋外開閉装置構造用の精度クラス A、B、および C のボルトは、耐久性を考慮して設計されていない構造および高さ 100 m を超えるサポート用と同様に受け入れられる必要があります。 – 耐久性を考慮して設計された構造について。

15.3. 鋳造部品から設計する必要があります炭素鋼 GOST 977に基づく鋳造グループIIおよびIIIのグレード35Lおよび45L – 75*.

15.4*。架線支持体、屋外開閉装置および圧縮機ステーションの構造を計算する場合、セクションで確立された動作条件係数が使用されます。 4* と 11、および表によると。 44*、第 15.14 条*および副次的条項。これらの規格のうち 4*。

5.2 項に従って、ボルトで 1 つのフランジに取り付けられた単一角度からの引張要素の固定箇所のセクションの計算を除いて、サポート要素の強度の計算は許可されません。

表44*

構造要素	労働条件係数グラム付き
1. 節点接続を備えた靴の最初の 2 つのパネルにある自立サポートのラックの 1 つの角からの圧縮弦
a) 溶接において
b) ボルト締め
2. 平らな格子の圧縮要素は、1 つの棚に取り付けられた単一の等しいフランジアングルから横断します (図 21):
a) ベルトは 2 本以上のボルトで支柱に直接取り付けられています。
b) 1 本のボルトまたはガセットを介して支柱に取り付けられたベルト
c) ブレースとストラット
3. スチールロープと高強度ワイヤーの束で作られた人たち:
a) 通常の動作モードでの中間サポート用
b) アンカー、アンカーコーナー、コーナーサポートの場合:
通常の動作状態では
緊急動作モード時
注: 表に示されている動作条件係数は、ノード内の要素の接続には適用されません。

ボルト穴の中心は、ノッチと呼ばれる、加えられる力と平行な直線上に位置する必要があります。距離あるマークに沿った隣接する穴の中心間の距離はステップと呼ばれます。と隣接するリスク間のパス。

ボルトは、表の要件に従って一列または市松模様に配置されます (図 10.37)。 10.23、設計接続 (ジョイントとノード) では最小ボルト間隔が設定されていますある分。から決定されます

米。 10.37。ボルトの配置:

あ- プライベート; b– チェス

母材の強度条件。これにより、接続部のオーバーレイ、ガセット、その他の要素の材料を節約できます。最大ボルト間隔ある max は、ボルトの数を減らすために、非設計 (接続) 接続に割り当てられます。薄い外側の要素の安定性によって決まります t腐食の危険性を排除するために、ボルト間の空間で圧縮されたときの最小圧力と引張要素の接続の緊密性（ボルトの直径に応じて） d).

表10.23

ボルトの配置

距離特性

距離

1. あらゆる方向のボルト中心間の距離:

a) 最小限の

b) 引張時と圧縮時に境界コーナーがない場合の外側の列の最大値

c) 中央の行、および境界コーナーがある場合の外側の行の最大値:

伸びたとき

圧縮時

8dまたは12 t

16dまたは24 t

12dまたは18 t

2. ボルトの中心から要素の端までの距離:

a) 力に沿った最小値

b) 最小横力:

カットエッジ付き

ロールエッジ付き

c) 最大値

d) あらゆるエッジおよびあらゆる方向の力における高強度ボルトの最小値

e) 同じ最大値

4dまたは8 t

* 降伏強度が 380 MPa を超える鋼製の接続要素では、ボルト間の最小距離は 3 に等しくする必要があります。 d.

表で採用されている名称:

d– ボルト用の穴の直径。

t– 最も薄い外側要素の厚さ

ボルトをチェッカー盤パターンで配置する場合、力に沿ったボルトの中心間の距離は少なくとも取る必要があります。あ + 1,5d、どこあ– 力を横切る列間の距離、 d –ボルト穴の直径。この配置により、要素の断面はアン力を横切る 1 つのセクション (「ジグザグ」に沿ってではない) にのみ位置する穴による強度の弱化を考慮して決定されます。

ワッシャーはボルトナットの下に取り付ける必要があります。高力ボルトのボルト締結では、ワッシャーの主な目的は締め付け時のボルト頭またはナットの端面の摩擦を軽減することであるため、ボルト頭とナットの下に 2 つのワッシャーを取り付ける必要があります。精度等級 A、B、C のボルトとの締結（二次構造の締結および高力ボルトによる締結を除く）には、ナットの緩み防止措置（ばね座金またはロックナットの取り付け）を講じる必要があります。

表2

距離特性	マグニチュード
任意の方向のボルト中心間の距離:
a) 最小値 (380 MPa の鋼の場合)	2.5日
b) 境界線がない場合の外側の行の最大値
コーナー	8dまたは12t
V)中央の列と外側の列の最大値
境界コーナーの存在:
伸びたとき	16日または24トン
圧縮時	12dまたは18t
ボルトの中心から要素の端までの距離:
a) 日々の最小限の努力	2次元
b) 同様に、エッジの力を横切って:
エッジの効いた	1.5日
レンタル	1.2日
c) 最大値	4dまたは8t
d) あらゆるエッジの高強度ボルトの最小値、および
どの方向の努力でも	1.3d

注記：

d- ボルト用の穴の直径。 / - 最も薄い外側要素の厚さ。接続ボルトは最大の距離に配置する必要があり、ジョイントやアセンブリではボルトは最小の距離に配置する必要があります。

究極のボルト力表3
ボルトと接続部の特徴	クラス	緊張状態	力、tf、ボルト直径あたり、mm

断面（ネット）を使用します。センチメートル
0,83	1,57	2,45	3,52	5,60
通常の精密ボルトによるシングルボルトとマルチボルト	4,6	ストレッチ	1,46	2,74	4,28	6,16	9,80
5,6	1,75	3,30	5,14	7,39	11,76
6,6	2,09	3,92	6,12	8,80	14,00
シングルボルトと通常の精密ボルト	4,6	スライス	1,70	3,01	4,71	6,78	10,80
5,6	2,15	3,80	5,96	8,50	13,40
	しわ*	4,92	6,56	8,20	9,84	12,30
通常の精密ボルトを使用したマルチボルト	4,6	スライス	1,30	2,30	3,60	5,19	8,11
5,6	1,64	2,92	4,56	6,56	10,26
8,8	2,76	4,92	7,68	11,06	17,28
	くしゃくしゃ	3,76	5,02	6,27	7,52	9,41
高精度ボルトを使用したシングルボルトとマルチボルト	8,8	ストレッチ	3,35	6,28	9,80	14,08	22,40
	スライス	3,07	5,46	8,54	12,29	19,20
	くしゃくしゃ	-	6,12	7,65	9,18	11,47

注記：

* 降伏強度が 250 MPa (3550 kgf/cm2) までの鋼製構造物において、破砕要素の厚さ 1 cm の場合。

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42. セロフ、E.N.集成材構造の設計：教科書。手当。パート 1. フレーム建物の梁とラックの設計 / E. N. Serov、Yu. D. Sannikov // サンクトペテルブルク: SPbGASU、1995. - 140 p.; Ch. P. 直線要素からのフレームの設計 / サンクトペテルブルク: SPbGASU、1998. - 133 p.; パート III. 湾曲したセクションとアーチを備えたフレームのデザイン / サンクトペテルブルク: SPbGASU、1999. - 160 p.

スヴェトザロワ E.I.集成材と防水合板で作られた構造：設計例 / Svetozarova E.I. ., Dushechkin S.A.、Serov E.N.. -L.: LISI、1974.- 134 p。

44. スリツコウホフ、V.工業用木造建築物。デザイン例/Yu. V. Slitskoukhov 他 - M.: Stroyizdat、1991. - 256 p.

45. スリツコウホフ Yu.V.木とプラスチックで作られた構造物：教科書。大学向け/Yu.V.Slitskoukhov [etc]。によって編集 G.G. カールセン、Yu.V. スリツコウホフ、第 5 版、改訂。そして追加の –M.: ストロイズダット、1986.-547 p.

46. V.V. ストヤノフ。木とプラスチックで作られた構造物 / V.V. 講義ノート、パート 1。出版社オガサ、2005.-157 p.

47. V.V. ストヤノフ。木とプラスチックで作られた構造物 / V.V. 講義ノート、パート 2。出版社「Vneshreklamservis」LLC、2005.- 136 p。

48. トゥルコフスキー S.B.接着された棒に節がある接着集成材構造近代的な建築（TsNIISKシステム）／S.B.総編集のもとトゥルコフスキーとI.P. Preobrazhenskaya.- M.; RIF「建築材料」2013.-308 p。

49. シュミット、A.B.集成材と防水合板で作られた建築構造のアトラス: 教科書。特典 / A.B. ペンシルバニア州シュムドドミトリエフ-M.: 協会の出版社が建設中です。大学、2001 年。 - 292 ページ。 - ISBN 5-274-00419-9。

50. ガイドライン「木とプラスチックで作られた構造物」分野のコースプロジェクトのために / Vladim。州大学; E.A. スミルノフ、S.I. ロシュチナ、M.V. Gryaznov.-Vladimir: VlSU Publishing House、2012. – 56 p.

51. 講座プロジェクト「平屋」のガイドラインフレーム構築» 「木材とプラスチックで作られた構造物」分野/ALTI; B.V.ラブディン、NP コヴァレンコ - アルハンゲリスク: ALTI Publishing House、1983。 – 28 p。

52. 実施のためのガイドラインコースプロジェクトコース「木とプラスチックで作られた構造物」/LISI; Yu.S. Ovchinnikov.-L: 出版社 LISI、1977.–42p。

1.	コースプロジェクトのトピックと範囲…………………………。
2.	デザインの割り当て……………………………………
3.	技術プロジェクトのレイアウト部分…………
4.	プロジェクトの一般条項……………………………………
5.	建設資材の要件………………。
6.	材料の設計特性………………。
	アプリケーション…………………………………………………………………………
	コースプロジェクトのグラフィックデザインの例
	書誌リスト……………………………………………………。

ラブディンボリス・ヴァシリエヴィチ

グリエフアレクサンダー・ユリエヴィチ

構造

木材とプラスチック

ガイドラインと課題

コースプロジェクトの場合

アセンブリ内の要素は 1 本のボルトで固定できます。
ねじのない部分の長さに沿って異なる直径のセクションを持つボルトは、これらのボルトがせん断される接続には使用できません。
GOST 11371-78* に従って、丸ワッシャーをボルトナットの下に取り付ける必要があります。各ボルトは接続されて取り付けられます。 丸ワッシャー2枚(1 つはボルトの頭の下に、もう 1 つはナットの下に配置されます)。 (金属構造物の取り付け接続部にボルトを取り付ける技術に関する推奨事項と規格、第 7.8 項を参照)。

穴の形成

穴の形成は、パンチングまたはドリリングによって行う必要があります (SP53-101-98「鋼鉄建築構造の製造および品質管理、第 8.2 節を参照)」。

フランジの穴はドリルで開ける必要があります (鉄骨建築構造のフランジ接続の計算、設計、製造および設置に関する推奨事項、第 6.6 節を参照)。

強度クラス 5.8、8.8、10.9 のボルトによるせん断と圧潰に作用する設計接続の穴の形成は、導体にドリルで穴を開ける必要があります。設計外の接続では、パンチ穴が許可されます (金属構造物の取り付け接続におけるボルトの取り付け技術に関する推奨事項と標準、18 ～ 19 ページを参照)。

ボルト穴径

ドリル穴の直径はボルトの直径を 3 mm を超えてはいけません。 (金属構造物の取り付け接続におけるボルトの取り付け技術に関する推奨事項と基準、第 7.6 項を参照)

ボルトの緩みを防止

ナットの自然な緩みを防ぐための解決策（スプリングワッシャー（GOST 6402）、ロックナット、またはナットを自然に緩まないように固定するその他の方法）の取り付けは、KM ブランドの施工図に記載する必要があります。 ばね座金の適用 禁じられている楕円穴の場合、穴とボルトの呼び径の差が 3 mm を超える場合、丸ワッシャー (GOST 11371) と一緒に取り付ける場合、また 張力ボルト接合部で。ボルトのネジ山を叩いたり、ナットをボルトの軸に溶接したりしてナットをロックすることは禁止されています。 (SP70.13330-2012 条項 4.5.5 を参照)

高力ボルトのナットおよび強度区分 10.9 のボルトは、設計引張強さの 50% を超える力で締め付けられ、追加的に何も固定されていません。張力が制御されていないボルトナットは、割りワッシャーまたはロックナットを取り付けることで固定されます。引張ボルト接続の場合はロックナットのみの取り付けとなりますので、スプリングワッシャーの取り付けは推奨しておりません。 (金属構造物の取り付け接続におけるボルトの取り付け技術に関する推奨事項と基準、第 7.9 項を参照)

せん断力を吸収するボルトのねじ山は、構造構造、送電線サポート、開放開閉装置および輸送接触線を除き、ナットに隣接する要素の厚さの半分を超える深さ、または 5 mm を超えてはなりません。ここで、スレッドは接続された要素のパッケージの外側にある必要があります。 (SNiP II-23-81* 条項 12.18 を参照)

ボルトのナットの上に出ている部分

摩擦接合およびフランジ接合におけるボルトの長さは、組み立てられた部品の総厚さに応じて決定されます。この場合、ナットを越えて突き出ているねじ山は、完全な輪郭で少なくとも 1 回転する必要があります。ボルトの張力を制御せずにせん断と圧砕を行う接続では、ネジ山が最も近いせん断面から少なくとも 5 mm になるようにボルトの長さを選択します。 (金属構造物の取り付け接続部にボルトを取り付ける技術に関する推奨事項と規格、第 7.16 項を参照)。

締め付け後、基礎ボルトを含むナットとボルトの頭はワッシャーまたは構造要素の平面に (隙間なく) 密着している必要があり、ボルトのねじ山は完全なプロファイルで少なくとも 1 回転ナットから突き出ています。 (SP70.13330 条項 4.5.7)。

ボルト（高力ボルト含む）は表に従って配置してください。 39.

距離特性	ボルト間隔
1. あらゆる方向のボルト中心間の距離:
a) 最小限の
b) 引張時と圧縮時に境界コーナーがない場合の外側の列の最大値	8dまたは12 t
c) 中央の行、および境界コーナーがある場合の外側の行の最大値:
伸びたとき	16dまたは24 t
	12dまたは18 t
2. ボルトの中心から要素の端までの距離:
a) 力に沿った最小値
b) 力を超えて同じ：
カットエッジ付き
« レンタル
c) 最大値	4dまたは8 t
d) あらゆるエッジおよびあらゆる方向の力における高強度ボルトの最小値

* 鋼 C235、C245、および C255 で作られた接続要素では、ボルト間の最小距離は 3d に等しくなければなりません。
表で採用されている名称。 39:
d はボルトの穴の直径です。
t は最も薄い外側要素の厚さです。
接続ボルトは、原則として最大の距離をあけて配置する必要があります。ジョイントとノードでは、ボルトを最小限の距離に配置する必要があります。
ボルトをチェッカーボードパターンで配置する場合、力に沿ったボルトの中心間の距離は少なくとも a + 1.5d になるようにする必要があります。ここで、a は力を横切る列間の距離、d はボルト穴の直径です。この配置では、要素 An の断面は、力の 1 つの断面 (「ジグザグ」ではない) にのみ位置する穴による弱化を考慮して決定されます。
棚が1枚のコーナーを取り付ける場合は、端から最も遠い穴を、突き合わせに最も近い切り欠きに配置する必要があります。