酸性灰

灰セメントの水和機構を研究する際、添加剤粒子とセメントマトリックスとの相互作用プロセスのすべての段階が特定されました。これはポゾラン反応の特徴であり、接触しているポゾラン粒子（この場合は灰）の表面で発生します。硬化セメント石（コンタクトゾーン）を使用します。 これらの主な段階は次のとおりです。

ポゾラナ表面のガラス相のカチオン中心へのセメント石の液相のヒドロキシルの吸着、ガラス相カチオンの溶液への放出、およびそれらのヒドロキシルとの置換。

負電荷の水酸基の蓄積、ポゾラン表面によるアルカリイオンとカルシウムの吸着、および粒子周囲の d 電位の形成による粒子表面の出現。

一次（アルカリ）および二次（カルシウム）水和生成物からポゾラン粒子の表面に半透膜を形成

半透膜の下に水が吸引され、その下に浸透圧が発生し、その結果、膜が破壊され、

ポゾラナ粒子は、粒子をセメント石から分離する厚さ 1 ～ 2 μm の立体細孔です。

セメントの水和とポゾラン反応の生成物で細孔が徐々に満たされ、その結果、ポゾラン粒子がセメント石と一緒に成長します。

細孔が完全に成長しすぎた後の形成で、ヤングのマイクロコンクリートを思わせる強力で耐久性のある構造が形成されますが、充填材は非水和クリンカー残留物ではなく、灰粒子の残りです。

図では、 図 5.1 は、灰粒子の周囲に新しい形成物による立体細孔の形成とそれに続く「縫い合わせ」を明確に示しています。

米。 5.1 セメント石中の灰粒子の遷移帯

接触ゾーンのプロセスは、灰セメントの強度やその他の STS の発達を決定します。 したがって、初期段階で細かく分散した灰を含むセメントは、より粗く分散した灰を含むセメントよりも強度が劣りますが、その後、それらの強度はより集中的に増加します。 同時に、細かい灰を含むセメントの初期段階の水和度はわずかに高くなりますが、初期強度が低下する理由はその形成にあります。 もっと微細なフライアッシュを使用すると球状の細孔が得られます。 同じ要因が、灰セメントの収縮変形の減少、亀裂耐性の増加、およびその他の STS を決定します。 灰中に接触ゾーンの細孔とともに多数の中空粒子が存在すると、灰セメントの耐凍害性が低下する可能性があります。

灰セメントをベースとしたコンクリートの耐久性は、灰中の未燃燃料残留物の含有量に大きく影響されます。

酸性灰粒子の形態は、その中のコークス粒子がアルミノケイ酸ガラスに融合したようなものです。 したがって、セメントを混合するとき、炭素は最初にケイ酸ガラスによってセメントマトリックスから分離されます。

しかし、コンクリートを 2 ～ 3 年使用すると、灰粒子の炭素含有物の周囲のガラス質アルミノケイ酸塩シェルが腐食し、その結果、 大きな数炭素 - 金属と電解質 - コンクリートの液相のペアからなる微量元素。 このような要素からの微小電位と微小電流の出現は、特に空気湿潤条件でコンクリートを作業する場合に、鉄筋の不動態化を引き起こし、その結果、鉄筋の孔食の発生につながります。

風乾用または 水の状態コンクリートの硬化中、灰炭素の影響によるコンクリート鉄筋の腐食は、前者の場合はコンクリートの液相の欠如により観察されない可能性があり、後者の場合は鉄筋の表面への酸素のアクセスが不十分であるためです。 ここで、原理的には、Cl - イオンが同様のメカニズム、つまり補強材表面の不動態化を通じて作用することは注目に値します。そのため、セメント中のその最大許容含有量は 0.1% に制限されています。 通常、同じ規格がフライアッシュにも適用されます (たとえば、BS 3892、p. 1 または TU 34-70-10317-92 を参照)。

コンクリート中の鉄筋が腐食する危険性があるため、セメントへの活性鉱物添加剤として使用される灰中の未燃炭素 (UCC) の含有量を制限する必要があります。 したがって、灰 PPP の最大値の基準は、セメント添加剤として使用されるフライアッシュのすべての規格に含まれており、通常は 3 ～ 5% です。

若者の灰

褐炭、ガスと部分的に長い炎のものだけでなく。 希薄石炭の灰では、炭素含有量は 18 ～ 20%、無煙炭 - 26 ～ 28% に達します。 これらの灰は分別した後にのみ使用できます。

たとえば、総 PPP 値が 28% のルガンスク州地区発電所からの灰は、分離によって 2 つの画分に分離されました。PPP が 5.8% の細かい灰と、PPP が 55% の粗い灰です。 ヴォルゴグラード火力発電所の灰では、総 PPP 値が約 8% で、細粒分の石炭含有量は 3%、粗粒分の石炭含有量は 35% に達しました。 1 つ目は主に添加剤の要件を満たし、2 つ目は燃料または燃料を含む原料として使用できます。

希薄石炭と無煙炭灰の大部分の発熱量は、7〜10〜14〜15千kJ/kgに達します。

世界の経験によれば、セメントへの添加剤として大量に使用するには、石炭燃焼からの廃棄物をさらなる使用に適した有用な製品に変換するためにフライアッシュの前処理または濃縮が必要である。

灰の品質を調整するために次の方法が実践されています。

1) 空気分離により、多量の灰分を分離する分別が可能です。 これにより、灰中の残留炭素量を数倍に減らすことができ、灰の特性の安定性を高めることができます。

２）未燃燃料を多量に含む灰粒子を分離する別の方法は、磁気分離または静電分離である。 炭素が豊富な灰粒子がどのようにして得られるかを上で示しました 磁気特性、灰の磁気分離が可能になります。 静電分離は次の事実によるものです。 電界石炭に富む灰粒子は正の電荷を帯び、石炭に乏しいアルミノケイ酸塩粒子は負の電荷を帯びます。 静電分離後、分離された灰中の炭素含有量は 10 ～ 15 分の 1 に削減できます。 最大 40 t/h の容量を持つ静電分離器の工業用サンプルがあります。

3) 灰浮遊選鉱は、灰の総質量からゼノスフィア (中空の灰粒子) を分離するために使用されます。これは、特に軽量で断熱性の高いコンクリートや製品の製造に使用される非常に有用で高価な製品です。 この方法の欠点は、浮遊選鉱後に灰を乾燥する必要があることです。

4) 灰の品質を向上させる重要な方法は、灰を粉砕することです。 未燃燃料の大部分を除いた、事前に分離された灰を最終粉砕にかける方がよい。 事前に溶融した分離灰は、低温でのみ推奨されます。 一般的な意味 PPP は 3 ～ 5% を超えない。 Domol を使用すると、品質を向上させるだけでなく、高強度セメントやコンクリートの製造において特に重要な灰の化学組成を安定させることもできます。

ロシアに細かく分離されたフライアッシュの供給業者が存在しない場合には、フライアッシュを使用するセメント工場で仕上げ工程を行うことが望ましい。 これを行うには、灰を投入する装置をさらに備えたセメント工場を 1 つ選択する必要があります。 仕上げ後の灰は、フライアッシュセメントを製造するセメント工場に戻す必要はなく、無添加セメントと必要な比率で混合されます。

基本的な灰

主な灰には、プリバルチースカヤ州地区発電所およびスランツェフスカヤ火力発電所からのシェール灰、カンスク・アチンスクおよびイタト・ボゴトルスキー盆地の若い石炭からの灰（ベレゾフスカヤ州地区発電所、クラスノヤルスク第一火力発電所および火力発電所）が含まれます。 -2など）、また、シズランなど、シェールで稼働している他のいくつかの地域の火力発電所および州地区発電所も同様です。

それらに共通しているのは、灰中の CaO 含有量が 20 ～ 40% 以上であり、CaO st は 7 ～ 20% です。

岩石写真およびマイクロ X 線スペクトル分析により、これらの灰は、酸性飛灰と形態および化学組成が類似した酸性灰粒子と、C 2 S、C 12 A 7、CaO 乾燥物および CaO を含む塩基性粒子の組み合わせによって特徴付けられることが示されました。煙道ガスと接触している表面には、一定量の硬石膏が形成されます。 ガラス相は主に酸性灰粒子に含まれる。

研究された灰には、10～14％のβ-C 2 S、5～8％の石英、最大15％の硬石膏、最大4％の赤鉄鉱や磁鉄鉱などの鉄化合物、8～28％のCaO乾燥物、および約ガラス相の重量の 3 分の 1。 灰分画の組成は、その分散によって決まります。 細かい画分では、硬石膏、アルカリ酸化物、および比較的少量の CaO 乾燥物が蓄積します。大きな画分では、硬石膏はほとんどなく、アルカリは少なくなりますが、CaO 乾燥物がはるかに多くなります。 分散による灰の分別は、灰の収集プロセス中に火力発電所自体で実行できます。 たとえば、プリバルチースカヤ州地区発電所では、比表面積350 m 2 /kg以上、CaO乾燥含有量7～8%の細粒分が電気集塵機の3～4つのフィールドに堆積され、一方、12 ～ 20% の乾燥 CaO を含む粗い灰は、集塵チャンバー、サイクロン、および 1 ～ 2 つの電気集塵機フィールドに堆積します。

塩基性灰がセメント製造に適しているかどうかは、通常疑問視されています。 一般に、道路建設で道路基礎の土壌を強化したり、農業で土壌の石灰処理などに使用されます。

しかし、セメント科学研究所とツェミスコン社で行われた研究では、ボイラー炉の高温ゾーンに滞在する時間が短いため、灰粒子中の遊離石灰は完全に燃えていないことが証明されました。 水と混合すると、数時間以内に消石が始まり、1日後には遊離石灰の最大70％が消火されます。 硬石膏はゆっくりと溶解するため、水が残りの CaO に到達することが困難になります。 その結果、CaOゾルの急冷の終了は7〜10日後にのみ観察され、硬石膏の溶解も同時に終了します。

CaO固体を消火し、硬石膏、石膏、エトリンガイトを溶解するプロセスが完了すると、水和した灰の一部にはっきりと見えます。 他のサンプルでは、​​これらの鉱物はいずれも X 線回折や岩石写真法では検出されませんが、1100 ～ 1200 cm-1 の吸収帯を使用した IR によって、大量の X 線非晶質エトリンガイトの存在が確認されました。 研究によると、水和生成物の形態は、乾燥CaO、CaSO 4 、C 12 A 7 およびアルミニウム含有ガラスの水和速度の比、および灰中の乾燥CaOとSO 3 の量の比によって決定されることが示されています。重要です。

塩基性灰の許容投入量を決定し、この灰によるセメントの強度を制御する要因は、セメントの膨張です。 新しい地層の相組成の研究により、主灰による MC の膨張には水酸化物成分とスルホアルミン酸塩成分が含まれることが示されました。

酸化物の膨張は主に水和の初日に起こり、セメント石の構造がまだ変形する可能性がある 7 ～ 10 日までに完全に完了します。 エトリンガイトの一部は 7 日後に形成されます。 この場合、形の良いエトリンガイト結晶が形成され、強度が向上したり、緩んで形のない束が形成され、そこから後に針が形成されます。 エトリンガイトが準非晶質の束の形で形成されると、セメントの膨張が大幅に増加し、強度が非常に高いにもかかわらず、体積変化の均一性のテストに合格しません。

セメント中のＳＯ ３ ／ＣａＯ乾燥比（スルホ石灰係数）を最適化することにより、針状エトリンガイト結晶の形成が促進され、セメントの線膨張が低減できることが判明した。 セメントの線膨張と強度に対するこの弾性率の影響を研究した結果、最大強度は弾性率値 1.1 ～ 1.2 で達成されることがわかりました。 これらの値では、かなり大きな線膨張があっても体積変化の均一性が保証されます。 たとえば、セメントが乾燥状態で 14.4% の CaO を含む塩基性灰分を 20% 含有する場合、GOST 310.4 に従って試験したセメントの強度は、生後 3 日で 39.4、28 日で 59.6、6 か月で 77 でした。 .4MPa。 蒸し後の強度 –56.6MPa。 線形膨張は生後 28 日で 0.22%、TVO 後では 0.45% でした。

セメントへの塩基性灰の導入は、セメント中の CaO 固形分の含有量が 3.0、最大 3.5% を超えないようにする必要があります。 CaO含有量が高くなると、石膏投入量が最適化されていても膨張が過剰になり、エトリンガイトが針状の結晶連晶の形で形成されます。 これにより、セメントの体積が不均一に変化する可能性があります。

塩基性灰を含むセメントの線膨張と強度に対するセメント分散の影響は大きい。 分散が 300 ～ 400 m 2 /kg に増加すると、線膨張は平均 30 ～ 35% 減少し、セメントの強度は 10 ～ 17% 増加します。

したがって、塩基性灰を含む高品質のセメントが得られる条件が確立されました。

スルフォライムモジュール 1.1 – 1.2;

分散度 350 m 2 /kg 以上。 この結論は、実験室と強度クラス B25 ～ B30 のプレキャスト鉄筋コンクリートの生産時の生産条件の両方でテストされ、確認されました。 稼働後のこれらの製品の状態の観察 耐荷重構造 3 年間の建物では、基礎灰を使用したセメント上のコンクリートに損傷は見られませんでした。

特殊フライアッシュセメント

セメントと塩基性灰との水和中に顕著な線膨張が観察されるという事実により、灰引張性および非収縮セメント、ならびに膨張が制御されたセメントを得る研究が行われてきた。 このようなセメントは、緻密な防水コンクリートを得るために必要です。

CaO 含有量が約 15% の塩基性灰分を 20 ～ 25% 含み、上記の要件を満たす最適な組成のセメントは、1.5 ～ 3 MPa の範囲の自己応力エネルギーを有し、プレストレスとして使用できることが示されています。自己応力エネルギーが低いセメント。 セメント中の灰分が 25% に増加するか、灰中の CaO 乾燥分が 20 ～ 25% に増加すると、自己応力は 3 ～ 5 MPa に増加します。これは、中程度および高い自己応力の NC 20 および NC 40 に相当します。 。

無収縮セメントおよび膨張を制御したセメントを得るために、高カルシウム塩基性灰、スラグまたはトリポリおよびケイ砂からなる複合添加剤がセメント組成物に導入されました。

成分の比率によって、セメントの線膨張、自己応力、強度の大きさが決まります。 スラグを 5 ～ 15%、灰分 5 ～ 25%、砂 3 ～ 11%、トリポライト 5 ～ 10% を含む組成を研究しました。蒸してから 28 日後のセメントの強度は 42 ～ 56 MPa でした。 29～49MPa。

最も効果的なセメント組成は、複雑な添加剤クリンカー – 60 ～ 80%、CaO 含有量が 18% 以下の高カルシウム灰 – 10 ～ 25%、水砕スラグ – 5 ～ 25%、ケイ砂 – で決定されています。 3～10％。

上記の条件も満たさなければなりません。 この組成のセメントは無収縮または微膨張であり、耐水性W8以上のコンクリートを得ることが可能です。

灰の投与量

PPP が 5% 以下のクラス A 酸性灰の場合、セメント中の灰分含有量は通常 10 ～ 20% です。 この量の灰は、欧州規格 EN 197–1、ロシアの GOST 31108 および GOST 10178、中国の GB 175 などによってタイプ CEM II セメントで許可されています。 特殊な灰セメントでは、灰含有量が 40 ～ 50% に達することがあります。

酸性灰の細かい部分は、最終製品の質量の最大 20% の量で無添加セメントと混合でき、粗い部分は原料混合物の成分として使用でき、必要な投与量を決定します。原料混合物の組成を計算することによる灰分率。

マイクロシリカ

マイクロシリカを含むセメントおよびコンクリート。シリコン合金産業の超微粒子ポゾラン副産物は少なくとも 17 の異なる名前で呼ばれており、その一部を表 1 に示します。科学の世界では現在、「凝縮シリカ蒸気」という用語は、シリカから生成される蒸気に適用されています。合金の範囲。 これらの材料がコンクリートに及ぼす影響に関するほとんどの研究は、濃縮されたシリカ蒸気に焦点を当てており、「シリカフューム」という用語が一般に受け入れられつつあります。 便宜上、コンクリート業界にとって特に興味深い材料を、本書では「シリカフューム」と呼びます。

マイクロシリカの別名:

シリカ粉;

シリカ粉塵;

珪質の蒸気。

シリカの煙。

揮発性シリカ;

電気炉からのシリカ。

熱分解法シリカ;

凝縮したシリカ蒸気。

話。ノルウェー工科大学は、シリカフュームを含むコンクリートの特性を 35 年間研究してきました。 1975 年以降、生コンクリートでのシリカフューム粉末の使用が増加したことにより、セメント (1976 年) とコンクリート (1978 年) のシリカフュームに関するノルウェー基準が採用されました。 カナダでは、コンクリートへのシリカフュームの使用が 1981 年に承認され、同年、最初の商業用ポルトランドセメント/シリカフューム混合物がアイスランドで製造されました。 このような混合物は 1982 年にカナダで導入されました。マイクロシリカはコンクリート ブロックから石油施設に至るまであらゆるものに使用されており、その性能は世界中で研究およびテストされています。

ソースと生産。シリコン、フェロシリコン、その他のシリコン合金は電気アーク炉で製造されます。 純粋な石英は石炭と鉱石とともに非常に高温で製錬され、炉のガスを冷却して濾過することによってシリカフュームが収集されます。 シリコン合金工場が消費する 大量のそのため、通常は安価な水力発電が利用できる場所に設置されます。 主要な生産者には、ノルウェー、カナダ、アイスランドなどがあります。

化学的および物理的特性。炉で製造される合金の種類は、バッグハウスに収集される材料の性質を決定する主要な要素です。 シリコン含有量が 72% 以上のフェロシリコン合金を製造する炉では、特性と組成が非常に似ているマイクロシリカが生成されます。 カルシウム - シリコン、フェロクロム - シリコン、およびシリコン - マンガン合金の縮合ペアは、同様の性質を持っている可能性があります。 体格的特徴、しかしそれらの化学組成は大きく異なる可能性があります。

マイクロシリカ粒子には、 滑らかな表面そして球形。 平均粒径は0.1～0.2ミクロン、つまりセメントやフライアッシュの50～100倍小さく、比表面積は13,000～25,000m 2 /kgです。 フィルターに収集された粉末は、実際には嵩密度が非常に低い緩い凝集体で構成されています。

他のセメント系材料と比較すると、シリカフュームは大きく異なります 高いコンテンツ反応性シリカと細かさ。 炭素含有量、したがって色は、主にオーブン内の熱回収システムの有無によって影響されます。 これとは別に、炉の特性や合金の組成に依存する材料の変動は非常に小さいです。

種類と品種。英国におけるシリカフュームの現在の供給は、主に純粋な合金からのものです。 最も純粋な製品金属シリコンの生産に由来し、異なる 高い値段で範囲は限られています - 耐火物産業。 コンクリートに使用されるマイクロシリカはフェロシリコン合金から得られます。 一部のシリカフューム供給業者は、以下の材料を混合しています。 さまざまな情報源反応性シリカ含有量の差が±2%の一定組成の製品を得る。

カルシウムまたはマンガンの含有量が高い合金のペアは、純粋なシリカフュームと比較して化学組成が大きく異なるため、次のように考慮する必要があります。 さまざまな素材。 コンクリートでの使用についてはほとんど研究が行われておらず、ポゾラン活性がはるかに低いことは明らかです。

サスペンションとパウダー。未処理のシリカフュームは輸送や保管が非常に困難です。 長時間の曝気による微粒化、機械的造粒、懸濁液の乾燥による凝集などの方法を用いて、より扱いやすい材料を得るために多くの試みがなされてきた。 これらの材料は取り扱いが容易ですが、依然としてコンクリート混合物中での分散が不十分であり、通常は可塑剤または減水剤の使用が必要です。

シリカフューム懸濁液は、従来のコンクリートの大規模生産には最も実用的な形式であると思われます。 生シリカフュームを混合します。 同額高出力混合プラントを使用して水と懸濁させます。 懸濁液の化学的および物理的安定性を確保するには、pH を 4.5 ～ 5.5 にする必要があります。

さまざまな化学混和剤を含む懸濁液が入手可能ですが、英国の現場での最近の経験では、水性懸濁液のみを添加することで通常のコンクリートを製造できることが示されています。 サスペンションの比重は1.3～1.4、粘度は4mmカップで20秒と比較的低い数値となっています。

コンクリートの特性への影響。懸濁液と粉末は、プラスチックコンクリートに対する影響のみが大きく異なります。 硬化コンクリートの特性に対するそれらの影響は同じです。 純粋なシリカフューム懸濁液はコンクリート製造業者にとって最も興味深いと思われるため、この本文の残りの部分では、特に断りのない限り、シリカフュームという用語は 50% 水性懸濁液を指すために使用されます。 マイクロシリカの投与量は、セメントの重量に対する固体マイクロシリカの割合として表されます。 混合物に添加される懸濁液の重量は、必要な固体マイクロシリカの重量の２倍である。

プラスチックの特性。 300 kg/m 3 未満の普通ポルトランドセメントと 10% 未満のシリカフュームを含む適切に配合されたコンクリート混合物は、同じ合計バインダー含有量の従来の混合物と比較して、同等の公称コーンスランプに対する水の必要量に実質的に違いはありません。 このような少量でも、シリカフュームは混合物の独特の「準チキソトロピー」特性をもたらします。 一見すると、生コンクリートはコーンスランプテストの結果が示すよりも硬いように見えますが、ポンプで汲み上げ、打設し、仕上げるのははるかに簡単です。 現場では、長時間混合したりコンクリートポンプを通過させたりした後に作業性が上昇するなど、混合物の異常な挙動が観察されました。

シリカフュームおよび/またはセメントの含有量が多い脂肪混合物は粘性が高くなり、配置して圧縮するのにより多くの労力が必要になる場合があり、その場合は可塑剤の使用が推奨されます。

分散すると、小さなシリカフューム粒子が混合物を圧縮して安定させ、水のにじみと分離を大幅に軽減します。 油分が多い混合物では、表面から蒸発した水が突き出た水に置き換わらないため、プラスチックの収縮亀裂が発生する可能性があります。 暑いまたは風の強い天候の場合は料金を支払う必要があります 特別な注意コンクリートの保護と養生。

強度の増加。すべてのポゾラン材料と同様に、シリカフュームはポルトランドセメントの水和中に放出される水酸化カルシウム Ca(OH) 2 と反応してセメント質化合物を形成します。 シリカフュームの純度と細かさが非常に高いため、より効率的かつ迅速な反応が可能になります。 適切に分散すると、数千の反応性球状微粒子がセメントの各粒子を取り囲み、セメント スラリーを圧縮し、空隙を耐久性のある水和生成物で満たし、骨材への接着​​を改善します。 ポゾラン活性の程度は反応性シリカの含有量に依存しますが、実際には 2 種類の高シリカ材料の間にほとんど違いはありません。

マイクロシリカは、従来のコンクリートよりもはるかに高い圧縮強度を提供できますが、ここでの制限要因は骨材の強度のみです。 天然骨材を使用した場合は150MPa以上の強度が得られ、特殊高強度骨材を使用した場合は300MPa以上の強度が得られます。

マイクロシリカを配合した普通コンクリートは、普通ポルトランドセメントを使用した現代コンクリートと比べて、強度の増加率が若干異なります。 通常、20℃で保存した場合、7 日後は 28 日の強度の 55 ～ 65% しかなくなり、主なポゾラン活性は 7 ～ 20 日間に起こるようです。 マイクロシリカは、より許容可能な強度発現速度を達成するために、フライアッシュおよび高炉水砕スラグと組み合わせて使用​​されることがよくあります。

最近英国で確認された他国の経験によると、両方の混合物に適度なシリカフュームとセメントの含有量が含まれている同じ加工性の混合物では、1 kg のシリカフュームが 3 ～ 5 kg の通常のポルトランドセメントと同じ強度を提供できることが示されています。 この結合効率または K ファクターは両方の材料の含有量によって影響されますが、普通ポルトランド セメントの含有量が 200 ～ 300 kg/m 3 でシリカ フュームが 10% 未満の場合、K ファクター値は約 4 になります。ノルウェーでは、通常の混合強度に対するシリカフュームの平均使用量は 8% です。

減水剤と組み合わせてシリカフュームを最大 30% 添加することにより、水/バインダー比が 0.3 未満の混合物を得ることができます。 このようなコンクリートは非常に高い初期強度を達成することができ、湿式硬化が必要な場所で広く使用されています。 ドライエイジングは自然乾燥する傾向があり、初期のテスト結果は期待外れになる可能性があります。

ポゾランはポルトランドセメントよりも温度変化に敏感であることが知られており、マイクロシリカも例外ではありません。 低温ではポゾラン反応が遅くなり、高温では加速しますが、どちらの場合もポルトランドセメントに比べて顕著です。 シリカフュームを含む従来のコンクリートの凝結時間に対する重大な悪影響は、EU の条件下では報告されていません。

アルカリ性。マイクロシリカは、セメントゲルの細孔内の水のアルカリ度に重大な影響を与えることが証明されています。 ポゾラン反応は、高含有量のアルカリ金属結合シリカと、おそらく高含有量の結合水を含むゲルを生成すると思われる。 通常のポルトランドセメントコンクリートの間隙水の pH レベルは 14 です。適量のシリカフュームを添加した場合でも、すぐに 13 に低下します。15% を超えて添加すると、シリカフュームは最終的にコンクリートからほとんどすべてのアルカリ金属イオンを奪います。間隙水を除去し、pH レベルを 12.5 まで下げます。 シリカフュームを約 25% 添加すると、ポルトランドセメントケイ酸塩から放出されるすべての遊離石灰が中和されます。 同時に、コンクリート全体の pH レベルは、影響を与えるほど低下する可能性は低いです。 悪影響補強材の慣性によります。

浸透性。ポゾラン球状微粒子によって生み出される細孔充填効果は、コンクリートの毛細管空隙率と浸透性の大幅な低下に貢献します。 実際、不浸透性コンクリートは、適度な含有量のシリカフュームと比較的低い含有量の普通ポルトランドセメントを使用して得ることができます。 シリカフュームは強度よりも浸透性に大きな影響を与えるため、シリカフュームを含むコンクリートは、通常のポルトランドセメントを使用した同等の強度のコンクリートよりも常に浸透性が大幅に低くなります。

金具の保護。理論的には、シリカフュームを含むコンクリートのアルカリ度が低下すると、炭酸化や塩化物に対する耐性が弱まるはずです。 ノルウェーとスウェーデンでは、最長 12 年使用したコンクリート構造物の研究で、シリカフュームを含む高品質のコンクリートは、通常のポルトランドセメントを使用した同じ強度のコンクリートと比べて中性化に対する耐性が劣らず、有害物質の浸透を防ぐのにはるかに優れていることが示されています。海水からの塩化物。 ただし、マイクロシリカを使用した硬化が不十分なコンクリートは、通常のポルトランドセメントを使用したコンクリートよりもこの点で問題が大きくなります。

鉄筋の腐食については実験室で多くの測定が行われていますが、実際の条件での性能を予測することは困難です。 ただし、適切に養生されていれば、シリカフュームコンクリートが鉄筋を保護する能力は、通常のポルトランドセメントを使用した同じ強度のコンクリートと比べて大きな違いはないと言えます。

耐霜性。浸透性が低く、セメント石の密度が高いため、マイクロシリカを使用したコンクリートの優れた耐凍害性が保証されます。 シリカフュームと空気連行混和剤との間には理論的には不適合性はないようであり、実際、シリカフュームを含むプラスチックコンクリートの安定したレオロジー構造により、輸送中や振動中に連行される空気の損失が減少するはずです。

化学物質への曝露。低い浸透性と低い遊離石灰含有量により、攻撃的な影響に対するコンクリートの耐性が高まることが知られています。 化学物質。 シリカフュームを含むコンクリートはこれらの性質を備えており、さまざまな物質に対して優れた耐性を示します。 長期 フィールドテストノルウェーの研究者らは、硫酸塩に対する潜在的な耐性が耐硫酸塩ポルトランドセメントと同等であることを示しました。

マイクロシリカまたはマイクロフィラーとも呼ばれるシリカダスト (SF) は、フェロシリコンおよびその合金の精錬中の冶金学的製造の副産物であり、電気炉内で炭素を含む高純度の石英を還元することによって生じます。 シリコン合金の製錬中に、一酸化ケイ素 SiO の一部がガスになり、酸化と凝縮を受けて、非晶質シリカを多く含む球状粒子の形で非常に微細な生成物を形成します。 CP を使用する新たな可能性は、効果的な減水剤の開発の進歩と密接に関係しています。CP の組み合わせは、高強度 (60 ～ 150 MPa)、作業性と耐久性の向上を備えた新世代のコンクリートの作成に推進力を与えました。

シリカダストは、前述したように、平均比表面積が約20m 2 /gの非晶質シリカの非常に小さな球状粒子です。 CP の細かさは、他の粉末材料と比較することで説明できます。

シリカダスト 140,000 ～ 300,000 cm 2 /g。

フライアッシュ 4000 ～ 7000 cm 2 /g;

ポルトランドセメント 3000 ～ 4000 cm 2 /g。

CP の粒度組成は、ほとんどの粒子のサイズが 1 ミクロンを超えず、平均粒子サイズが約 0.1 ミクロンであることを示しています。 平均的なセメント粒径より約100倍小さい。 シリカダストは、自然状態と圧縮状態、および水性懸濁液 (約 50%) の 3 つの状態で得られます。 CP密度 自然な状態は約 2.2 g/cm 3 (ポルトランドセメントの場合 - 3.1 g/cm 3)、緩んだ状態のかさ密度は 130 ～ 430 kg/m 3 (セメントの場合 - 1500 kg/m 3) です。 圧縮により、密度は 480 ～ 720 kg/m3 まで増加する可能性があります。 非晶質シリカ粒子の非常に細かい粒度組成と顕著な比表面積が、高いポゾラン特性とコンクリートの特性に対する CP のプラスの効果を決定します。 この形態のシリカは、セメントの水和中に放出される水酸化カルシウムと容易に反応し、その結果、反応の結果として CSH タイプの水和ケイ酸塩の量が増加します。

SiO 2 + xCa(OH) 2 + yH 2 O↔xCaO + SiO 2 + (x+y)H 2 O

この新たに形成された CSH 相は、セメントの水和によって生じる CSH よりも C/S 比が低い (最大 1.4 まで) という特徴があります。 その結果、他のイオン、特にアルカリを結合する能力があり、これは CP の使用に関連して、アルカリと骨材の間の反応によって引き起こされる膨張を低減するために不可欠です。 図では、 図 2 は、10 ～ 30% の量の KP 添加剤を含むポルトランドセメント 35 の溶液を 3 か月間水和させた間の Ca(OH) 2 含有量の変化のグラフを示しています (W/C および W/C + KP = 0.4)。 CP を 10 ～ 20% 添加した場合、水酸化カルシウムの顕著な減少プロセスは 3 日後に始まり、30% 添加した場合はわずか 1 日後に始まり、硬化 28 日目まで非常に集中的に進行します。

これは、この期間中にポゾラン反応が最も激しいことを意味します。 ただし、鉄筋を保護する必要性を考慮すると、コンクリート中のCPの含有量は10％を超えてはいけないことを強調する必要があります。 セメントモルタルと粗骨材の間の移行領域の強度は、モルタル自体の強度よりも低いことが知られています。 このゾーンには、骨材粒子の近くに自由水が蓄積するため、より多くの空の空間が含まれており、また、その表面近くの粒子がより高密度に充填されることに伴う問題も発生します。 より多くのポートランダイト粒子がこの空間に蓄積されます。

KP 添加剤が存在しない場合、大きな Ca(OH)2 結晶が形成され、充填材または強化材の表面と平行に配向します。 ポートランダイト結晶は、水和ケイ酸カルシウム CSH よりも耐久性が劣ります。 このため、移行ゾーンは通常のコンクリートの最も弱い部分となります。 CP を 2 ～ 5% 添加すると、自由空間が充填されるため、遷移ゾーンの構造が圧縮されます。 したがって、ポルトランダイト結晶のサイズと骨材粒子に対するそれらの配向度の両方が減少し、コンクリートのこの弱い部分が強化されます。

その結果、自然に放出された水が回復し、移行ゾーンの多孔率が減少し、充填剤および補強材に対する生地の接着力が増加します。 化学的要因としてのポゾラン反応は、コンクリートの強度と耐久性をさらに向上させます。 硬化の最初の 7 日間、コンクリートの特性に対する CP の影響は主に物理的性質であり、その後は物理的および化学的性質の両方であると考えられています。 物理的および化学的効果の結果、生地の微細構造に好ましい変化が起こり、毛細管孔の領域の多孔性が大幅に減少します。 多くの研究者は、コンクリートの細孔構造の変化が、CP がコンクリートに与える影響の主な要因であると考えています。 機械的性質そしてコンクリートの強度。

これらの変化は、コンクリートの浸透性の低下と塩素イオンの拡散係数の低下に反映されます。 次に、透水性の低下は、攻撃的な環境に対するコンクリートの耐性を高めるのに役立ちます。 15% のシリカダストを添加した場合、コンクリート混合物中のセメント 1 粒あたり 200 万個を超えるダスト粒子が存在し、これがコンクリートの特性に重大な影響を与えることを説明しています。 最後に、CP はアルカリと反応性骨材の反応中のコンクリートの膨張を排除するのに役立ちます。 上記を考慮すると、およそ

世界的なセキュリティ問題 環境世論や環境団体からますます注目を集めています。 現在、将来のエネルギー生産の形態と方法を決定するために激しい議論が行われています。 明らかに、現代の、そしておそらく長期的な観点から見ても、石炭は主要なエネルギー源の 1 つであり、ドイツのエネルギー複合体の不可欠な要素であり続けています。 現代の石炭火力発電所の管理者は、自社の企業が世間に認められることに強い関心を持っています。 すでに今日、最新の石炭火力発電所の開発への全投資の約 30% が処理プラントの購入に費やされています。 これらのプラントとその効率的な運用は、今日、石炭からエネルギーを生産するプロセスの重要な部分を占めています。 さらなる承認と ソーシャルサポート石炭からエネルギーを得る技術は、このプロセス全体、つまり購入から始まり、発電所の運営から始まり、燃焼副産物の販売と処分で終わるというプロセスを全体的に認識し、考慮した場合にのみ可能です。

この観点から見ると、石炭から生み出されるエネルギーは、 フライアッシュは 明確な例賢明な環境アプローチ。 現代の石炭火力発電所は、ほぼすべての発電所で使用できるような方法で飛灰を生成します。 原形高価なものなしで 技術段階処理のために多くのリソースを節約します。 ドイツやその他の国での実践が示しているように、フライアッシュのほぼ 100% がその後の販売やコンクリート製造での使用に適しています。 毎年、世界中で 5 億トンを超える飛灰が生産されています。 現在、産業界で需要があるのは、この貴重なリソースのほんの一部だけです。 石炭飛灰を販売すれば、高価な廃棄物保管施設も必要なくなります。 一方で、これがなくても、比較的人口密度の高いドイツでは、発電所の近くに適切な廃棄物処分場を見つけるのは非常に困難です。 一方で、廃棄物投棄は環境にさらなる脅威をもたらし、石炭火力発電所の稼働に関する世論に悪影響を与える可能性があります。

品質におけるフライアッシュの使用における資源節約の側面は特に多様です。 フライアッシュはコンクリート製造に必要なセメントを節約するために使用されます。 そのため、セメントの主原料である石灰石を粉砕する必要がありません。 また、エネルギーを大量に消費し環境に有害なセメント製造プロセスを削減することも可能です。 フライアッシュはコンクリートの添加剤として、コンクリートの耐久性と耐久性にプラスの効果をもたらします。 動作の信頼性、コンクリート構造物の耐用年数を延ばします。

上記の点に加えて、フライアッシュの販売を保証する重要な要素は、環境への CO2 排出量を削減するという課題です。 京都議定書の一環として、署名国は世界の温室効果ガス排出量を2012年までに1990年比で5.2％削減することを約束した。EU加盟国は同じ期間に温室効果ガス排出量を平均8.0％削減することを計画しており、ドイツも同様である。 21%でも。 ドイツはすでに 2007 年にこの問題を解決することに成功しました。2005 年 1 月 1 日以来、ドイツでは大企業による温室効果ガス CO2 排出の権利が制限されています。 2007 年末まで続いた第 1 段階の資源配分プログラムでは、排出権が無料で発行されました。 現在、ドイツは第2段階にあり、2012年に期限が切れる。この段階では証明書の無料発行は停止され、損害賠償責任の原則に従って手数料が課される。 したがって、CO2 排出量という環境へのダメージは、製品生産のコスト見積りに別項目として含まれます。

新しい排出規則では、二酸化炭素排出量に直接関係しないが、半製品の加工が含まれ、その生産時に二酸化炭素が発生する製品を生産する企業も考慮されます。

新しい規則の導入のおかげで排出量は減少し、前の段階と比較してさらに 8% 減少する予定です。 排出権は、ライプツィヒの欧州エネルギー取引所 AG (EEX) などの欧州取引所で売買できます。

現在のドイツでは、CO2排出で環境を汚染している1,660以上の工場の所有者が排出権取引に参加している。 これらには主に大規模な火力発電所 (容量 20 MW 以上) に加え、鉄鋼、石油精製、セメント生産などのエネルギー集約型産業の強力なプラントが含まれます。 2013年からは、 有料ベースで 100%の電力生産者に排出証明書を提供します。 その他の業種でも段階的にCO2排出証明書の取得が行われる予定です。

それにもかかわらず、環境に有害なガスを排出する権利は制限されるため、市場経済の法則によれば、CO2 排出量がそれに応じて削減されない限り、CO2 排出量の増加に比例して価格が上昇するはずです。

排出権は特にセメント産業に影響を与えます。 その結果、建設業界も取り残されることはありません。 1 トンの CEM I グレード セメント (OPS) を製造すると、約 1 トンの CO2 が放出されます。 この大量の CO2 は、セメント クリンカーを生成するための化学反応にエネルギーを供給するために必要な燃焼プロセスの結果だけではありません。 二酸化炭素の大部分は焙煎中に直接形成されるため (技術的 CO2)、避けられない副産物となります。

燃料消費量に関しては、今日ではエネルギー消費量が理論的に必要な最小限の値まで削減されているため、削減の可能性はほとんど残されていません。

セメント業界が新たな需要に適切に対応するための選択肢の 1 つは、直接的なルートを取ることです。 生じた損害に対する責任の原則に従い、次のような方法で CO2 排出を発生場所で直接削減することが可能です。 セメント代替品の使用によるいわゆるクリンカー係数の削減。 セメント代替品（セメントの主成分）として使用できる物質は、EN 197-1 規格にリストされています。 入手可能性、アクセスしやすさ、技術的能力の要素を考慮すると、EN 197-1 規格の表 1 によれば、セメントの主成分の代替品として石灰石粉、高炉水砕スラグ、石炭フライアッシュのみが CO2 を削減できます。排出量を削減せずに排出量を削減 セメント生産。 たとえば、多くの EU 加盟国では、高炉水砕スラグやフライアッシュがコンクリート添加剤や一部のセメントの代替品としてすでに大量に使用されており、CO2 排出量の削減に貢献していることを考慮する必要があります。 今日のドイツでは、クリンカーの割合を直接減らすためには、必要な量と品質のフライアッシュを見つけることが困難です。

CO2 排出量を削減するもう 1 つのより包括的な方法は、間接的なルートです。 セメントは中間製品です。 実際の最終製品は建築材料コンクリートであり、セメントが結合剤として機能します。 最終的には、一定の要件（耐久性、強度、施工性など）を満たすコンクリートを製造することが主な仕事となります。 達成可能な CO2 削減を最大化するには、生産サイクル全体を見て、特定の基準に基づいて最適化の機会を特定することが合理的です。 このようなアプローチは、コンクリートをコンクリートに基づいて評価するという概念に反映される考え方の変化を伴います。 パフォーマンスの質。 このアプローチの要素は、ヨーロッパの多くの具体的な規格ですでに注目されており、次の基準として機能することを目的としています。 更なる発展ヨーロッパの標準化。 フライアッシュの割合を水セメント比と同等にするための K 値 (k-Wert) の概念の開発も、有望な方向性となる可能性があります。

この概念に照らして、今日コンクリートへの添加剤と考えられているフライアッシュやその他の物質は、まったく新しい意味を持ちます。 EN 197-1 に従って、特定の品質のフライアッシュをセメント製造の主成分として使用できる場合、将来的にフライアッシュは、コンクリートに直接添加されて、コンクリート中の独立したバインダーの機能を担うことができます。コンクリート。 この機能的能力は、今日コンクリート混和剤と呼ばれるものを超えています。 フライアッシュコンクリート混和剤の使用に関するドイツおよびヨーロッパの規格 (DIN 1045-2 または EN 206 など) で指定されている K 値は、フライアッシュの可能性を最大限に考慮したものではありません。 構造と技術概念の変更により、フライアッシュの将来の開発に新たな地平が開かれる可能性があります。 コンクリート製造用のフライアッシュの価値は増加します。

モスクワ ストロイズダット 1977

鉄筋コンクリート研究所科学技術審議会コンクリート技術部会の決定により発行。

火力発電所の灰、スラグ、および灰とスラグの混合物の使用に関する基本規定が含まれています。 重いコンクリートそして解決策。 灰およびスラグ材料の技術的要件、その試験方法、ならびに受け入れ、輸送、保管および使用の規則が規定されています。 火力発電所の灰収集器から乾燥灰を選択し、ダンプ灰とスラグの混合物からスラッジを調製するための設備の図、灰を添加したコンクリート、灰とスラグフィラーを含むコンクリートの組成表、および組成レンガと大きなブロック石積み用のモルタルが与えられています。

テーブル 11、図。 3.

序文

1971年、我が国は建設および建材の生産における灰およびスラグ原料の使用に関する目標を設定しました。

火力発電所の捨て場に蓄積される灰やスラグの量は数億トンに達し、毎年増加している。 これらの廃棄物の利用は非常にゆっくりと発展しており、総収量の 2 ～ 3% を超えません。 これは次のように説明されます。

から得られる灰とスラグのさまざまな物理的および機械的特性 さまざまな種類変化する燃焼形態の条件における燃料。

組織的な選択、灰とスラグの組成の平均化、およびそれらを商品の形で消費者に配布するために必要な数の特別な設備や装置が存在しない。

特定の発電所からの灰とスラグの特性に関する広範な研究が不十分であり、灰とスラグの明確な分類とその使用を規制する全連合の規制文書の欠如。

灰やスラグ充填材を使用したコンクリートやモルタルを製造するために転換されたコンクリート混合プラントや工場の数が不十分である。

ただし、研究機関は、コンクリートの添加剤や充填剤としてのさまざまな灰やスラグの組成と特性を研究するために多大な研究を行ってきたことに注意する必要があります。

コンクリートやモルタルに灰を使用するだけでなく、灰とスラグの混合物やコンクリートのスラグを使用することにより、セメント、石灰、微粉砕砕石、高炉水砕スラグ、 天然砂。 同時に、廃棄物をダンプに輸送し、ダンプを維持するためのコストが削減され、ダンプが占める面積や、石や砂を採取するための採石場を拡大する必要性が減ります。

添加剤としてフライアッシュを使用することによる節約は、コンクリートとモルタルのブランドに応じて、0.6〜1.2ルーブルになります。 1m3あたり。 結合骨材および灰とスラグの混合物から作られた骨材を含むコンクリートを使用する場合、従来の骨材を部分的または完全に灰とスラグの混合物またはスラグに置き換えると、節約量は 2 ～ 4 ルーブルになります。 コンクリート1m 3あたり。

ドンバスとドニエプル地域、クズバスとウラルでは、灰とスラグフィラーを使用したコンクリートから作られた数十万立方メートルのプレハブコンクリートと鉄筋コンクリート製品が建設に使用されました。 現在、建設における灰およびスラグ原料の大量導入は、現実的に達成可能であり、経済的に有益であると考えられます。 これを行うには、まず次のものが必要です。

発電所に特定の種類の燃料を供給することで、燃焼モードと灰とスラグの品質が向上します。

各大規模発電所では、灰、スラグ、灰とスラグの混合物を選択し、必要な処理を行い、確立された品質の商品の形で消費者に供給するための設備と企業を創設する。

これらの推奨事項は、火力発電所からの灰やスラグを使用する際にセメントを節約し、コストを削減し、コンクリートやモルタルの品質を向上させる可能性について建築業者に広く知らせることを目的としています。

推奨事項は、ソ連国家建設委員会のコンクリートおよび鉄筋コンクリート研究所によって作成されました。 で.M. メドベージェフ）およびソ連国家建設委員会のドネツク産業建設プロジェクト（技術科学の候補者） そして.で. 狼, ゆ.P. チェルニシェフ、Eng。 で.そして. ロマノフ),

勧告を作成する際には、ソ連エネルギー省の VNIIG、ウラルニストロムプロクトのノヴォクズネツク支局、ソ連工業建設資材省の VNIIZhelezobeton およびその他の機関で実施された研究の結果が使用された。灰とスラグを導入した生産組織の経験。

総局 NIIZhB

1. 一般条項

1.1. この勧告は、火力発電所での硬炭と無煙炭の燃焼から生成される灰、スラグ、および重量コンクリートやモルタルでの灰とスラグの混合物の使用に適用されます。

1.2. 灰を添加したコンクリート、または灰とスラグフィラーを使用したコンクリートで作られたコンクリートおよび鉄筋コンクリート構造物は、保護のために SNiP の章で規定された要件を条件として、通常、わずかに攻撃的、および中程度に攻撃的な環境の建物および構造物で使用できます。重量コンクリートに関連した腐食からの建物構造の。 灰とスラグを添加したコンクリート中のポルトランドセメントの消費量は、これらの推奨事項で規制されている量を下回ってはなりません。

1.3. 特別な研究と試験が実施されるまで、プレストレスト構造物およびスパンが 6 メートルを超える構造物に灰とスラグの混合物を充填したコンクリートを使用することは許可されません。

2. 燃料廃棄物の種類

2.1. 灰は鉱物部分から形成された細かい粉末です 固形燃料、粉塵の多い状態でボイラー炉で燃焼し、排ガスからの灰収集装置によって沈殿させます。

2.2. スラグは、燃料の鉱物部分が溶けてできた粒径20～0.3mmの粒状物質です。 溶融物を水浴で冷却した後、塊状スラグは粉砕され、水力除去システムに送られます。 スラグは、灰とスラグを別々に除去することによって、またはダンプからの灰とスラグの混合物を処理することによって得られます。

2.3. 細かい灰と粒状スラグの灰とスラグの混合物は、それらを水力で一緒に除去する際に形成されるか、または別々に得られた灰とスラグから構成されます。 使用する場合、灰とスラグはダンプから、または油圧除去パイプラインから直接採取されます。

2.4. 灰は、セメントの水和中に放出される遊離酸化カルシウム水和物を結合する水硬性添加剤であり、混合バインダー、モルタル、コンクリートの水需要を実質的に増加させません。

常温の灰はポルトランドセメントの硬化を遅らせ、製品をオートクレーブで蒸気処理したり加工したりする際に、非常に良い結果をもたらします。

2.5. さまざまな鉱床からの石炭を燃焼した場合の灰の化学組成を表に示します。 。

3. 技術的要件

変化の限界 化学組成石炭の燃焼中に生成される灰分、%

ドンバス

クズバス

カラガンダ

モスクワ地方

表2

火力発電所灰の技術要件
(TU 34 4014-73 ソ連エネルギー省による)

	ユニット	ドライアッシュクラス
	％（質量基準）	標準化されていない		標準化されていない
湿気はもうだめ
特定の表面、それ以上

表3

ドンバスの無煙炭と硬炭の燃焼から生成される灰、スラグ、および灰とスラグの混合物の技術要件 (Donetsk Promstroyniproekt による)

	材料の種類に関する技術的要件
			灰とスラグの混合物
体積かさ質量 (乾燥)、kg/m 3 以上	標準化されていない
		10個以下
サイズ係数、それ以上
無煙炭		標準化されていない
石
ふるい番号 008 上の残留物、%、それ以上なし
比表面積、cm 2 /g以上

灰およびスラグ材料が条項の要件を満たさない場合、灰およびスラグを添加して製造されたコンクリートおよびモルタルの実験室試験によってそれらの適合性を判断することが推奨されます。

4. 受け入れ規則

4.1. 火力発電所からの灰の供給と受け入れは 100 トン単位で行われ、100 トン未満の灰の供給は一括して行われます。

4.2. 灰の供給量は自然湿潤状態での質量により決まります。

4.3. 供給者は、供給される灰の各バッチに、その品質を証明するパスポートを添付する義務があります。 パスポート番号と日付。 バッチ番号、灰の量および種類。 ワゴン番号 (鉄道配送の場合) と送り状番号。 バッチで供給される灰の品質が表の技術要件に準拠していること。 またはこれらの証拠に基づいた推奨事項。

4.7. 灰を袋でお届けする場合は、100袋ごとにランダムに選ばれる1袋から1kg以上のサンプルを採取します。 1 つのバッチから採取したすべてのサンプルを混合し、段落に示すように平均サンプルを採取します。

4.8. 水運で灰を配送する場合、消費者は自らの判断で、供給される灰 100 トンごとに 20 kg の割合で、船上のさまざまな場所から 2 kg のサンプルを採取します。 サンプルを混合し、段落に示すように平均サンプルを採取します。

4.9 選択された平均灰サンプルの試験は、これらの推奨事項のセクションの要件に従って実行されます。

4.10. 灰のバッチまたは納品全体が、その品質がサンプルのテスト結果を満たしていない場合、消費者によって拒否される場合があります。 技術的要件(表を参照)。

4.11. スラグと灰とスラグの混合物を配送する場合、消費者の裁量により、サンプルが条項で指定された量のバッチから 10 ～ 20 kg の量で採取され、混合され、平均サンプルが指示どおりに採取されます。条項で。

5. 試験方法

5.1. 灰、スラグ、および灰とスラグの混合物の化学分析は、GOST 5382-73またはGOST 10538.1-72、GOST 10538.4-72、GOST 10538.5-72およびGOST 11022-64に従って実行されます。

5.2. 強熱重量減少（l.p.p.）はGOST 5382-73に従って決定されますが、焼成は700〜800℃の温度で行われます。

5.3. 材料の水分含有量は、GOST 9758 -68 または GOST 11014 -70 に従って決定されます。

5.4. 灰の比表面積の値は、装置に添付の説明書に従ってPSH-2（またはPSH-4）装置を使用してGOST 310-60に従って決定されるか、またはそのサイズはふるいにかけることによって決定されます。 .008。

5.5. 材料の体積バルク質量は、GOST 9758-68 に従って決定されます。

5.6. セメント灰モルタルの体積変化の均一性は、GOST 9758-68およびGOST 310-60に従ってチェックされます。

5.7. 粒子組成スラグおよび灰とスラグの混合物の粉末度係数は、GOST 8735-65に従って決定されます。

5.8. シリンダー内の破砕性はGOST 9758-68に従って決定されます。

6. 輸送と保管

6.1. 密閉車両（「セメント運搬車」タイプの鉄道車両、船舶、コンテナ、灰トラック）を使用する場合、灰は袋またはバルクで消費者に配送できます。

6.2. 灰は、供給者は鉄道または道路輸送、消費者は道路および水上輸送によって輸送されます。

6.4. ダンプからのスラグ、灰、スラグ混合物は、オープンゴンドラカー、ダンプトラック、トレーラーで大量に輸送できます。

6.5. スラグおよび灰とスラグの混合物は、天蓋の下または開けた場所に保管することをお勧めします。 スラグ、灰、および土壌とのスラグ混合物の汚染を排除するために、保管エリアにはコンクリートのカバーとサイドフェンスが必要です。

7. サプライヤー保証

7.1. 火力発電所からの灰は、供給者の技術管理 (TES) によって受け入れられる必要があります。

7.2. 供給者は、消費者が輸送および保管の条件を遵守することを条件として、灰、スラグ、および灰とスラグの混合物が技術要件に適合していることを保証します（表を参照）。

7.3. スラグ、灰、スラグ混合物は、消費者との契約で確立され、表の要件を考慮して作成された技術条件に従って、供給者によって販売できます。 そしてこれらの推奨事項。

8. 灰、スラグ、および灰とスラグの混合物の適用分野

8.1. クラス I 灰 (表を参照) は、あらゆる種類の重量鉄筋および非鉄筋コンクリートおよびモルタルに使用できます。

クラス II および III の灰は、非鉄筋コンクリートおよびあらゆる種類のモルタルでのみ使用できます。

9.3. 個別の油圧灰除去により、Dorr 増粘剤や真空フィルターなどの特別な設備を使用して湿った灰の選択を実行できます。

9.4. ダンプからの灰とスラグの混合物を使用する必要がある場合は、水圧で除去された灰を、平均組成と一定の水分含有量のスラッジの形で調製および使用するための技術複合体を使用し、生産性を3万にすることをお勧めします。年間の完成品の m 3 (付録を参照)。

9.5. コンクリート中の灰とスラグの混合物をより効率的に使用するには、灰成分を減らし、最適な粒子組成を達成するために混合物を濃縮することをお勧めします。

9.6. 灰とスラグの混合物。粒子組成の点で、灰およびスラグの混合物として使用するのに適しています。無成分コンクリート充填材は、パイプラインからの灰とスラグパルプの出口近くのダンプから直接採取できます。

9.7. ゾロシュラコフ 発電所の近くで使用されるこの混合物は、主要な油圧灰除去パイプラインに接続された特別なパイプラインを通じて使用場所に輸送できます。

10. 重量コンクリートへの灰、スラグ、および灰とスラグの混合物の適用

10.1. 灰、スラグ、および灰とスラグの混合物を活性鉱物添加剤、マイクロフィラーおよびフィラーとして使用すると、以下の効果的なタイプのコンクリートを得ることが可能になります。

重量コンクリート。セメントの一部と骨材の一部の代わりに灰が加えられます。

灰とスラグの混合物から作られた一成分充填剤を使用した細粒コンクリート。

別々の水力除去からのスラグや天然砂を含む、スラグ砂骨材上の細粒コンクリート。

灰とスラグの混合物またはスラグを従来の骨材と組み合わせて使用​​する、結合骨材を含むコンクリート。

灰を加えた重いコンクリート

10.2. 灰は、蒸しコンクリートの場合は 150 kg/m 3、熱処理なしで硬化するコンクリートの場合は 100 kg/m 3 に相当する最適量で重コンクリートの組成に導入されます。 同時に、50 ～ 70 kg/m に相当するセメントの節約が達成されます。 3 蒸しコンクリートと、熱処理なしで硬化する 30 ～ 40 kg/m 3 のコンクリート。 コンクリート中の灰は、混合物の構造形成特性を向上させる活性ミネラル添加剤およびマイクロフィラーとして機能します。 指定された最適量の灰を導入する場合、コンクリート混合物の水分要件は実質的に変化しません。 したがって、一般に認められた方法で混合物の組成を調整するには、セメントの使用量を推奨量に減らし、砂および砕石（砂利）の使用量を許容割合に等しい量減らす必要があります。導入された灰と還元されたセメントの質量の差。

ドネツクプロムストロイニプロエクトとウラルニストロムプロクトのノヴォクズネツク支所で実施された研究の結果として確立されたおおよその具体的な組成は、付録に記載されています。

10.3. 灰は、段落にリストされている方法のいずれかを使用してミキサーに導入できます。 コーンドラフトが 2 cm を超えるコンクリート混合物は重力ミキサーで調製できますが、流動性が低く硬い混合物は強制混合ミキサーで調製する必要があります。 混合時間は、混合物の流動性や硬さに応じて、重力ミキサーでは 60 ～ 120 秒、強制ミキサーでは 120 ～ 180 秒です。

10.4. ポルトランドセメントおよびポルトランドスラグセメントを使用してコンクリートで作られた構造物および製品に、灰を加えて90〜95℃の温度で蒸気処理することをお勧めします。 等温加熱の継続時間は8〜10時間である必要があります。

10.5. 圧縮強度によって要件が制限される場合には、灰を添加した重いコンクリートの使用をお勧めします。 秋から冬にかけて「サーモス」法を使用して作業する場合、低温でコンクリートの硬化が遅くなるため、コンクリートに灰を追加することはお勧めできません。 コンクリートに特別な要件（耐摩耗性、耐食性など）が課される場合、灰の添加の問題は特別な実験に基づいて決定される必要があります。

高温で乾燥した気候の地域で建設する場合、灰を含むコンクリートのメンテナンス（風や日射による乾燥から構造物の表面を湿らせて覆うこと）は、温暖な気候の地域よりも長くする必要があります。

灰とスラグの混合物から作られた単一成分骨材を使用した細粒コンクリート

10.6. 灰スラグ混合物から作られた単一成分骨材をベースにした細粒コンクリートでは、通常の充填材（砕石と砂）が、細かい灰、大小のスラグを含む灰スラグ混合物に完全に置き換えられます。 。 砂や低品位砕石（砂岩や石灰岩による汚染砕石や砂状砕石、細粒砂）を代替する場合、灰とスラグの混合物からなる一液骨材を使用すると、コンクリート中のセメントの消費量が増加しません。 。 同じ強度のコンクリートに含まれる高品質の花崗岩砕石と砂を灰とスラグの混合物に置き換えると、セメントの消費量は10〜20％増加します。

10.7. 一成分充填剤として使用される灰とスラグの混合物には、20 ～ 50% の範囲の灰 (0.315 mm 未満の部分) が含まれる場合があります。 灰とスラグの混合物の灰含有量が指定された制限を超える場合、灰とスラグの混合物の組成を調整する必要があります。

スラグと灰を混合して灰とスラグの混合物を製造する場合、混合物中の後者の含有量は２０重量％に等しいことが推奨される。

10.8. 灰スラグ混合骨材をベースとしたコンクリートの組成は、使用するセメントの種類とグレード、コンクリート混合物の必要な流動性、およびコンクリートの実際の硬化条件に関する実験データに基づいて作成されたグラフから決定できます（参照）。付録）。

10.9. S-773、S-357 型の強制混合ミキサー、または SM-289、S-209、S-290 型のパドルモルタルミキサーで灰とスラグの混合骨材を使用してコンクリート混合物を調製することをお勧めします。 混合時間は、ミキサーの能力と混合物の硬さに応じて、3 ～ 5 分間にする必要があります。

ZM-3、Ts-79などの高炉水砕スラグから活性コンクリートを製造するランナーを使用する場合は、灰とスラグの混合物を軽く湿らせた状態で8～10分間処理してください。 その結果、従来のミキサーで調製した混合物から得られるコンクリートに比べて、コンクリートの強度が20～30％向上します。

10.10. 灰とスラグの混合物をベースとしたコンクリートの強度、硬化時間 通常の状態 1 年以内と 2 年以内に、月間強度に対してそれぞれ 120 ～ 130% と 140 ～ 160% に達します。 このコンクリートから作られた製品の硬化を促進するには、90〜95℃の温度で8〜10時間の等温加熱の継続時間でスチームすることをお勧めします。この場合、コンクリートは通常の硬化の1か月までにその硬化に達します。デザインの強さ。 灰スラグ混合骨材をベースとしたコンクリートはオートクレーブ処理が可能で、従来の骨材を使用したコンクリートに比べて20～30％少ないセメント使用量で熱処理後すぐに必要な強度が得られます。

10.11. 灰とスラグの混合物を充填した細粒コンクリートは、強度5～50MPa*、耐凍害性15～150サイクルが得られます。 このようなコンクリートの熱伝導率は 0.87 ～ 0.93 W/(m ∙ K)** です。

※1kgf/cm2＝0.1MPaです。

** 1 kcal/(h ∙ m ∙ °C) = 1.16 W/(m ∙ K)。

このコンクリートをさまざまなサイズのサンプルでテストするときの遷移係数は、重量コンクリートの場合と同様に受け入れられます (GOST 10180 -74)。 コンクリートの標準抵抗と設計抵抗の値は、コンクリートおよび鉄筋コンクリート構造の設計基準に関するSNiPの章に従って、そのグレードに応じて取得でき、初期弾性率は重量コンクリートの場合の係数で取得できます。 0.85の。

コンクリートが追加の技術要件（発熱、熱伝導率、透水性、耐凍害性、過酷な環境での耐食性など）に準拠していることは、特定の材料に関する実験室試験によって確認されます。

10.12. 灰とスラグの混合物をベースにしたコンクリートを使用することをお勧めします。

プレハブコンクリートおよび鉄筋コンクリート支持要素（タイ、遠心ラック、台座、ベントナイト）および鉱山枕木を生産するための鉱山建設。

農業および低層建築において、大小の基礎および壁ブロック、床スラブおよびカバー、まぐさ、長さ 6 m までの柱および梁の製造に使用されます。

10.13. 灰とスラグフィラーを使用したコンクリートで作られた鉄筋コンクリート構造物の鉄筋の安全性を確保するには、GOST 10178-62*の要件を満たす結合剤としてポルトランドセメントを使用する必要があります。 コンクリート1 m 3あたりのセメント消費量は、次の式で決定される最小許容基準以上とみなされます。

と = (0,4 + 0,04 あ) R,

どこ と- ポルトランドセメント消費量、kg/m 3 コンクリート（最低許容基準）;

あ- 灰およびスラグフィラーの灰分中の未燃石炭粒子の含有量、%;

R- 灰およびスラグフィラーの組成中の灰部分の量、kg/m 3 コンクリート。

この式は次の場合に適用できます。あ= 5 ～ 15%。 もし あ < 5 %, минимально допустимая норма расхода цемента определяется по формуле

と = 0,6 R.

スラグ砂骨材入り細粒コンクリート

10.14. スラグ砂骨材を含む細粒コンクリートは、別々の水力除去スラグと天然珪砂から調製されます。 予備データによると、このようなコンクリートは 2 つのフラクションを使用する細粒コンクリートよりも経済的です。 石英砂(セメント消費量が 20 ～ 25% 減少)。

高密度で補強された薄壁の構造物を製造する必要がある場合、このようなコンクリートは効果的です。

灰とスラグの混合物またはスラグを含む骨材を組み合わせたコンクリート

10.15. 重いコンクリートを製造する場合、灰とスラグの混合物が部分的または完全に砂と置き換わることがあります。 セメント消費量の増加を必要とする細粒砂の代わりに、灰とスラグの混合物を導入することが特に有利である。 砂の代わりに灰とスラグを混合したものと砕石を組み合わせたコンクリートは、高品質の骨材を使用したコンクリートと比べても強度に劣りません。

灰とスラグの混合物、またはコンクリート中のスラグを従来の骨材と組み合わせて使用​​すると、コンクリート混合物の粒子組成と加工性が向上し、高価な骨材を節約でき、場合によってはセメントが得られます。

10.16. 結合骨材を使用するには、倉庫内にスペースを割り当て、コンクリート混合プラントや工場にビンやバッチャーを設置する必要があります。

10.17. 結合骨材を使用するコンクリートの組成は、地元の材料の種類と品質、生産条件、コンクリートの要件を考慮して、建設研究所によって確立されます。

骨材を組み合わせたコンクリートは、前述の制限を考慮して、重量コンクリートとともに従来の鉄筋コンクリート構造物に使用できます。 このようなコンクリートは、応力強化された特殊な、特に重要な構造物には使用できません。 これらの構造物に骨材を組み合わせたコンクリートを使用する可能性は、それぞれの具体的なケースにおける特別な研究に基づいて確立されなければなりません。

11. 建設溶液における灰の使用

11.1. 灰はセメント、セメント石灰、およびセメントに使用することをお勧めします。 石灰モルタル。 灰は、活性ミネラル添加剤、可塑剤、マイクロフィラーとして溶液に使用され、溶液の構造と品質 (延性、保水能力、強度) を向上させます。

灰を使用すると、(圧縮強度に応じて) 4、10、25、50、75、100、150 のグレードの溶液が得られます。

11.2. 灰を加えたモルタルは、石積みや大型の要素からの壁の構築に使用することをお勧めします。 灰を添加した溶液は、低温で硬化が遅いため、冬に凍結して敷設する場合の使用はお勧めできません。

灰とスラグを加えた溶液を強化石積みに使用することは、建設組織の実験室でそのような溶液中の鉄筋の安全性を確認した後に可能です。

灰を加えたセメントモルタル

11.3. 最適な ポルトランドセメントおよびポルトランドスラグセメントをベースとするセメントモルタルの灰分含有量は、100 ～ 200 kg/m3 以内が推奨されます。 希薄な溶液では、最適な灰分含有量はセメント質量の 80 ～ 125% です。 セメントの消費量が増加すると、灰分はセメント質量の 40 ～ 50% に減少します。 セメント消費量が高い場合（400 kg/m 3 以上）、溶液への灰の導入は効果がありません。

微細灰の使用によりモルタル混合物の作業性が向上し、セメントの消費量が30～50kg削減されます。

灰を加えたセメント石灰モルタル

11.4. 最適なコンテンツセメント石灰モルタルの灰は 100 ～ 200 kg/m 3 です。 セメント、石灰、砂の一部の代わりに灰を導入することをお勧めします。 この場合、作業性や強度を損なうことなく、モルタル1m 3 あたり最大30～50kgのセメントと40～70kgの石灰ペーストの節約が達成されます。 灰の添加は、セメントと石灰モルタル混合物の水の必要量を実質的に変えることはなく、ポルトランドセメントおよびポルトランドスラグセメントを使用する場合に効果的です。

粗灰は、セメントの消費量を減らすことなく、石灰や砂の代わりに添加剤として使用されます。

灰を加えた石灰モルタル

11.5. 石灰モルタルでは、石灰を灰に置き換えると、モルタルの強度やその他の特性を低下させることなく、石灰ペーストの消費量が 50% 削減されます。 50% の石灰を石灰と砂の一部の代わりに 2 倍の質量の灰に置き換えると、石灰の節約が達成され、溶液のグレードが向上します。 このようにして、セメントを使用せずにグレード 25 の石灰灰モルタルを得ることができます。 グレード 10 および 25 のセメントレス石灰灰モルタルは経済的であり、大規模な低層建築や地方の建築に使用できます。

11.6. 灰を添加した溶液の組成の選択は、次の順序で実行されます。 まず、灰を添加しない溶液の組成は、1 mあたりの成分の消費量（キログラム単位）で決定されます。 3 解決。 次に、溶液への灰の導入を考慮して、成分の消費量が指定されます。 灰の添加の結果、溶液の体積質量は20〜40 kgだけ増加し、モルタル混合物の水の必要量は実質的に変わりません。 灰は、セメントの一部と砂の一部の代わりにセメントモルタルに導入されます。 セメント石灰 - セメント、石灰、砂の一部の代わりに。 選択後、モルタルの組成はテストバッチで指定されます。

灰を添加した場合と添加しない場合の通常の溶液のおおよその組成を付録に示します。 。

11.7. 灰を添加した建設用モルタルは、容量 150、375、750、1500 リットルの連続モルタル ミキサーを備えたコンクリート モルタル プラントまたはモルタル混合ユニットで集中的に調製されます。 モルタル混合物の成分は重量に基づいて投与されます。 灰を加えて溶液を混合する時間は、均一な混合物が得られる条件から決定され、次のようになります。 3～5分

11.8. 灰を添加したモルタルの品質管理には、出発原料の品質、投入精度と混合時間、モルタル混合物と硬化モルタルの物理的および機械的特性の定期的なチェックを含める必要があります。

モルタル混合物の流動性、層間剥離、保水能力および体積質量、ならびに硬化モルタルの圧縮強度および曲げ強度、密度、吸水性および耐凍害性は、GOST 5802-66に従って決定されます。

モルタル混合物の流動性、体積質量、硬化したモルタルの圧縮強度が常に監視されます。 モルタル混合物の他の特性は、溶液が与えられると制御されます。 特別な要件、特別な作業条件または構造物の操作によって決まります。

応用 1

この施設の処理能力は、年間 101 ～ 500 トンの灰と推定されます。 倉庫の容量はそれぞれ 140 トンの乾燥灰を収容できる 6 つのサイロで構成され、プラント建設の推定コストは 60 万ルーブルの建設と設置工事を含めて 76 万ルーブルです。

米。 1. 乾灰回収装置設置図

1 - 真空ポンプRMK-4、 2 - 空気圧スクリューポンプ NPV-36-4; 3 - モーター; 4 - 保管ホッパー; 5 - 真空灰パイプ、 6 - フィルター付き沈降室。 7 - 煙突; 8 - 排煙装置; 9 - 電空バルブ; 10 - 電気集塵機; 11 - 灰収集業者; 12 - 水力発電所のボイラー。 13 - 灰およびスラグダンプへのスラリーパイプライン。 14 - 灰サイロ倉庫; 15 - 鉄道および自動車輸送への灰の輸送。 16 - 圧縮空気パイプライン; 17 - 圧力灰パイプ; 18 - コンプレッサー室

設置図を図に示します。 。 電気集塵機の下の灰収集器から、灰は電空バルブを使用して油圧除去システムに排出され、真空灰パイプ、フィルター付きの沈降室を経て、保管ホッパーに入ります。 吸引システム内の真空は真空ポンプによって生成され、灰はコンプレッサーによって駆動されるエアスクリューポンプによって保管ホッパーから取り込まれ、圧力灰パイプラインを通ってサイロに送り込まれます。 パイプラインを通じて供給される圧縮空気の助けを借りて、灰は鉄道灰トラックまたはトラック灰トラックに積み込まれます。

計算によると、乾燥灰の販売利益からの設備の作成のための資本コストの回収は2〜3ルーブルです。 1トンの生産は6年で起こり、セメントの節約による利益はわずか1年で得られます。

応用 2

スラッジ調製部門は、年間 30,000 m 3 の鉄筋コンクリート製品を生産するように設計されており、年間 100,000 m 3 の製品を生産できるように拡張することができます。

ダンプ内の灰はブルドーザーで山積みされ、掘削機でゴンドラ車に積み込まれて工場に運ばれます。 夏の 5 か月間、工場は開放型倉庫で冬の間ずっと灰の供給を行います。

米。 2. 灰・スラグ混合物の処理と汚泥の利用スキーム

1 - 鉄道ゴンドラ車両; 2 - ダンプから運ばれた灰とスラグの混合物の開放保管。 3 - クローラー掘削機; 4 - 灰とスラグの混合物をプールに供給するためのダンプトラック。 5 - 自走式汚泥ミキサー; 6 - 汚泥調製用のプール。 7 - 汚泥ポンプ; 8 - コンクリート混合部門のバンカーへのスラリーパイプライン。 9 - 汚泥ホッパー; 10 - スラッジディスペンサー; 11 - コンクリート混合部門

汚泥調製部門（図）には、容量36m 3 の汚泥槽が2台あり、交互に汚泥の調製と消費を行っています。 掘削機が屋外保管場所から灰をダンプ トラックに積み込み、ダンプ トラックで灰をスラリー盆地に移動します。 高速自走式ミキサーは、一定の組成と粘稠度のスラッジを保証する量で混合物を水および SDB 添加剤と混合します。 スラッジはコンクリート混合ユニットの投入コンパートメントにポンプで送られ、自動液体ディスペンサーを通じて消費されます。 投入量の汚泥は90～100％含まれております。 必要な数量コンクリート混合物を得るために水を加えます。 得られたコンクリート混合物（付録を参照）のコーンドラフトは 20 ～ 24 cm です。

支店設立の資本コストは67.4千ルーブルです。 年間118.6千ルーブルの節約が可能。 これは、コンクリートのセメント消費量を 125 kg/m 3 削減し、希少な砂を最大 30% 削減するとともに、塗装のためのパネル表面の仕上げ作業のコストを削減することで構成されています。

製品コストの削減は2ルーブルです。 1mあたり36k 3％か4％。

壁および天井パネルの製造用に開発された技術により、製品の高品質な表面を実現し、Giprostrommash が設計したカセット内での混合物の圧縮 (必要な円錐の沈下距離は 20 ～ 24 cm) の時間を 2 時間に短縮することが可能になりました。 3sで製品表面のパテ塗装が不要になります。 同時に、カセットの振動時間が短縮された結果、作業場での作業条件が大幅に改善されました。

応用 3

表1

ポルトランドセメントまたはポルトランドスラグセメントをベースとした灰を添加した重量コンクリートの組成物、 花崗岩砕石粒径10～20mmの細粒珪砂、熱処理条件で硬化

コンクリートグレード

スラグ上 ポルトランドセメントグレード 300

ポルトランドセメントグレード400

ポルトランドセメントグレード500について

コーンドラフト、cm

硬さ、付き

表2

ポルトランドセメントまたはセメントをベースとした重量コンクリートの組成物ポルトランドセメント、粒径10～20mmの花崗岩砕石、細粒珪砂を熱処理条件で硬化させたもの

コンクリートグレード

コンクリート混合物の作業性

コンクリート 1 m 3 あたりの材料消費量、kg

ポルトランドセメントグレード400について

ポルトランドセメントグレード500について

コーンドラフト、cm

硬さ、付き

表3

灰とスラグの混合物を充填し、強制作動コンクリートミキサーで調製し、熱処理条件下で硬化させたコンクリートの組成

コンクリートグレード	コンクリート混合物の作業性		コンクリート 1 m 3 あたりの材料消費量、kg
			ポルトランドスラグセメントグレード300について			ポルトランドセメントグレード400について			ポルトランドセメントグレード500について
	コーンドラフト、cm	硬さ、付き		灰とスラグの混合物			灰とスラグの混合物			灰とスラグの混合物

フライアッシュ- これらは炉内で鉱物性燃料物質が燃焼する際に生成される微粒子であり、最高点に達する高い融点を持っています。+800°まで 。 サイズが小さいため、小さな粉っぽいフレーク 比重、鍋の中で崩れることはありませんが、周囲の空域に蒸発します。

微細な粉塵を捕集するには、燃焼廃棄物を吸引して蓄積する特別な捕集器が使用されます。

で CHPフライアッシュどこよりも大量に入荷しております。 将来的には、このコンポーネントは国民経済の多くの分野で広く使用されるようになります。 特にコンクリートの製造に関わる工場では、 フライアッシュが使われている技術的特性を大幅に向上させます。

コンクリート用フライアッシュ

コンクリート混合物の基本特性にプラスの変化が起こるのは、組成物に含まれる成分の比率が正しく構成され、緻密で均質な塊になるまで徹底的に混合することです。 フライアッシュは、より高価なコンポーネントを置き換えることにより、複合材料のコストを部分的に削減します。 ある場合には それは25%です混合物の全量を使用し、高価なセメントを部分的に置き換えます。

フライアッシュを添加して製造されたコンクリートは、より柔軟になり、表面に敷設しやすくなったり、必要な空隙をより効率的かつ高密度に充填したりできるため、設置の際の人件費を大幅に節約できます。 濃縮コンクリートを使用する場合、水の必要性が大幅に減少し、他の類似物と比較して塊が均一に見え、作業可能になります。

専門家は指摘する 強度の増加、耐久性、フライアッシュを添加したコンクリートで作られた積極的な構造など、耐水性の向上。 最初の亀裂や破断が現れる時期は大幅に「後退」します。 だからこそ、そのような添加物は正当化され、合理的です。

これは国民経済のほぼすべての部門に広く適用されています。 使用されています 強化する 海岸線, ダム、堤防、桟橋、港の建設。 建設業界では、コンクリートやブロック、その他の製品よりもはるかに耐久性のある製品がよく使用されます。

当社はコンクリート製造工場向けに高品質な製品を販売しています。 フライアッシュによる 価格、今日の販売市場で確立されているものを下回ります。 すべての製品は GOST に準拠しており、必要な書類が付属しています。

私たちは便利で有利な協力条件を提供します。 事前交渉は、お客様の要件、要望、購入量、およびお客様の購入方法を理解するのに役立ちます。 フライアッシュを買う、支払い方法、技術的特徴、配送方法。 継続的に大量購入する場合の追加割引を受ける条件についてもお伝えします。

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フライアッシュの価格

フライアッシュは重さ 400 ～ 450 kg の大きな袋で供給されます。 大きな袋1個の値段は2000ルーブルです。 20袋以上の場合 - 1,700ルーブル。

飛灰は粉塵状態の石炭が燃焼して生じる廃棄物で、電気集塵機などで回収されます。 通常、それらは粒子が 0.3 mm 未満のゆるく分散した材料です。 化学組成に応じて、灰は次のタイプに分類されます。 酸性（K） - 無煙炭、石炭、褐炭、最大10％の酸化カルシウムを含みます。 メイン（O） - 酸化カルシウムを10重量％以上含む褐炭。 遺灰は品質指標に応じて、I、II、III、IVの4種類に分類されます。 灰グレードの指定には、燃焼した石炭の種類、灰の種類と種類、規格の指定が含まれます。 道路建設で使用: 低活性剤として土壌を強化する場合 バインダー材料、コンクリートでは、セメントと骨材を節約し、コンクリートの技術的特性を向上させ、 モルタル混合物、コンクリートやモルタルの品質指標。 ミネラルパウダーとして。

建築辞典.

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本

• 、V.V. ボロニン、L.A. アリモフ、Yu.M. カテゴリ: 科学および技術文献 出版社:, メーカー：建設大学協会（ACV）,
• ナノ改質セメントコンクリート、Bazhenov Yu.M. , この出版物は、初期構造形成と特性の概念を含む、コンクリートの構造理論および技術理論の観点から考察されたナノ改質コンクリートに特化しています... カテゴリ: 建築の理論的および実践的基礎シリーズ: 出版社: